【導讀】1．《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》；2．《木結構設計規(guī)程》；3．《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》；4．《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》；5．《東方華府12、14幢，13幢，16、17幢，18幢施工圖紙》；6．《建筑施工計算手冊》等。本方案主要針對東方華府12~18幢局部地方存在超過5m高度的支撐體系編制。工程總占地面積約㎡，總建筑面積約㎡，由地下一層、地上6棟3. 13#別墅一、二、三層層高分別為、、米，建筑高度為米。200*600兩種，搭設最大跨度為，最大高度。撐體系采用鋼管腳手架搭設。砂眼或其它影響使用性能的構造缺陷。鋼管使用前應進行防銹處理，涂刷二道防銹漆。手續(xù)，移交砼工種。，最大梁截面為200×700mm。主梁底兩側鋼管間距為。搭設過程中應根據(jù)柱距控制好立桿間距、保證立桿間距不大于。，當最上步架高超過750mm時，頂托底部的立桿頂端沿縱橫向設置水平桿。平橫桿采用雙扣件防滑措施。設置縱向剪刀撐，剪刀撐沿高度方向連續(xù)設置。

　　

【正文】 ν= 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 五、梁底模板計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和撓度。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 2001818/6 = 104mm3； I = 200181818/12 = 104mm4； 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 27 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： σ = M/W[f] 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: （ +） =； 模板結構自重荷載設計 值： q2:=； 施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值： q3: (+)=； 最大彎矩計算公式如下 : Mmax=(q1+ q2)l2+= (+)2020+2020=104Nmm； σ =Mmax/W=104/104=； 梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強 度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下： ν= (100EI)≤ [ν]=l/250 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 :q =q1+q2=+=； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 28 面板的最大允許撓度值 :[ν] =； 面板的最大撓度計算值 : ν= 2020/(1009500104)=； 面板的最大撓度計算值 : ν= 小于 面板的最大允許撓度值 :[ν] =，滿足要求！ 六、梁底支撐木方的計算 (1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值 (kN/m)： q1 = [(24+)+(2+)/ ]= kN/m； (2)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的 荷載設計值 (kN/m)： q2 = (2+2)= kN/m； 均布荷載設計值 q = + = kN/m； 梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=[+(+)]()/4= 本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為： W=51010/6 = 101 cm3； I=5101010/12 = 102 cm4； E= 9000 N/mm2； 計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 29 簡圖 (kNm) 剪力圖 (kN) 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 30 彎矩圖 (kNm) 變形圖 (mm) 方木的支座力 : N1=N2= kN； 最大彎矩： M= m 最大剪力： V= kN 方木最 大正應力計算值 ： σ =M/W=106 /104= N/mm2； 方木最大剪應力計算值 ： τ =3V/(2bh0)=31000/(250100)=； 方木的最大撓度： ν = mm； 方木的允許撓度 : [ν]=1000/250= mm； 方木最大應力計算值 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 [f]= 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 31 N/mm2，滿足要求！ 方木受剪應力計算值 N/mm2 小于 方木抗剪強 度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！ 方木的最大撓度 ν= mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]= mm，滿足要求！ 七、梁跨度方向鋼管的計算 作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。 鋼管的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為： W= cm3； I= cm4； E= 206000 N/mm2； 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力 P= kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖 (kNm) 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 32 支撐鋼管計算變形圖 (mm) 支撐鋼管計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = kNm ； 最大變形 νmax = mm ； 最大支座力 Rmax = kN ； 最大應力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2； 支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 N/mm2 小于 支撐鋼管的 抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度 νmax= 600/150與 10 mm,滿足要求 ! 八、扣件抗滑移的計算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗 滑承載力設計值 ,取 kN； 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 33 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 九、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(υA)≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = = kN； 樓板混凝土、模板及鋼筋的自重： N3=[(+()/4)+(+()/4)0.150(+)]= kN； 施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值： N4=(+)[+()/4]= kN； N =N1+N2+N3+N4=+++= kN； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度 lo有兩個計算公式 lo=kμh和 lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即 : lo = Max[,+2]= m； k 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； μ 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， μ=； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=。 東方華府 1 14幢， 13幢， 1 17幢， 18幢 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 34 得到計算結果 : 立桿的計算長度 lo/i = / = 188 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=(489) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！