【正文】 不限量出礦。使用 EJC115/E型鏟運機出礦，斗容，載重量 5200kg。鏟運機在裝運巷道鏟裝，再轉(zhuǎn)運至溜井，運輸距離一般為 30～100m。 （TAMROCK 鏟運機 山特維特湯姆洛克公司 495）④頂柱回采由于礦房比較大，隨著爆破分層的推進，采空區(qū)也越來越大，為了安全一般上部還剩 7—8m時實施一次完全爆破，包括頂柱的回采。⑤地壓管理。本礦山屬于急傾斜極厚礦體，礦巖穩(wěn)固。在采礦工作中對礦房的開采是隔一采一的二步驟回采。即第一步驟回采完后對采空的礦房進行膠結(jié)充填，然后在相鄰已采礦房已有膠結(jié)充填體中間回采留下的礦房，然后尾砂充填。這樣既可以減少相互之間的開采擾動，又可以維持采空區(qū)圍巖的穩(wěn)定。（5）安全技術① 爆破效應的觀測。采用大直徑深孔球狀藥包爆破，炸藥集中，一次爆破藥量較大，為防止礦房及地下工程設施遭到破壞，必須測定其震動速度，研究其傳播規(guī)律，以確定一段延時的允許藥量、合理的炮孔填塞高度和合理的起爆方案。② 頂層安全厚度的檢測。隨著爆破分層向上推進，鑿巖硐室下面的礦層厚度也逐漸減小，最后留下的頂層呈板梁狀態(tài)，在經(jīng)受多次爆破后，頂層受爆破沖擊、兩側(cè)擠壓與礦層自重等交錯應力的作用，易于冒落。因此頂層應保留一定的安全厚度，使其能承受上述載荷而不致自行冒落。因此一般上部還剩 7—8m時一次完全爆破（包括頂柱，不留頂柱） 。③ 爆破后氣體燃燒及二次硫塵爆炸的預防措施。預防爆后氣體爆燃的主要措施是：盡量使用零氧平衡，不含鋁粉或低溫炸藥，保證填塞質(zhì)量，是炸藥反應產(chǎn)物在膨脹時充分做機械功；爆破后防止碎巖塊掉入孔內(nèi)；檢查炮孔是否穿透，切忌用香煙和明火來判斷孔內(nèi)空氣是否流動；如29 / 81炮孔不穿透，應小心地插入無接頭的注水管向孔內(nèi)注水。（6）礦房回采工作人員編制和所需設備，材料。（7）采掘進度說明。在采礦工作中對礦房的開采是隔一采一的二步驟回采。即第一步驟回采完后對采空的礦房進行膠結(jié)充填，然后在相鄰已采礦房已有膠結(jié)充填體中間回采留下的礦房，然后尾砂充填。本次設計采用一個備采礦塊，兩個回采礦塊（其中一個只進行出礦，另一個邊爆破邊出礦） ，3 臺鏟運機同時出礦，采礦完畢后進行充填。人員配制如下序 號 工 種 工 作 地 點 人 員 編 制1 鑿 巖 工 鑿 巖 硐 室 182 爆 破 工 鑿 巖 硐 室 63 鏟 運 機 工 裝 運 巷 道 5表 74 礦 房 回 采 工 作 人 員 編 制指 標 名 稱 單 位 指 標采 場 生 產(chǎn) 能 力 噸 /日 900鑿 巖 機 生 產(chǎn) 能 力 噸 /臺 班 50每 米 炮 孔 崩 礦 量 噸 /米 40鏟 運 機 生 產(chǎn) 能 力 噸 /臺 班 330礦 石 回 收 率 ％ 85礦 石 貧 化 率 ％ 15采 場 工 作 面 效 率 噸 /工 班 75表 73 設 計 主 要 生 產(chǎn) 技 術 指 標30 / 81第八章 礦井運輸與提升、方式及線路運輸是礦山工作重要的一環(huán)，其任務主要是：① 地面與井下人員、材料、設備的交換；② 將井下礦石、廢石運至地面選廠或廢石場，從而使礦山生產(chǎn)順利進行。為次，在滿足生產(chǎn)的條件下，設計技術可行、經(jīng)濟合理的運輸設備是很重要的。采用架線式 ZK7/250型電車機牽引 YDC47型底卸式礦車運輸。礦石運輸線路：穿脈或沿脈平巷裝車→階段運輸巷道→+22m 豎井→選廠廢石運輸線路：穿脈或沿脈平巷裝車→階段運輸巷道→+51m 副井→充填料場。線路坡度設計：最理想的線路坡度是等阻力坡度，即重列車下坡運行阻力等于空列車上坡運行阻力時的線路坡度，同時考慮排水坡度要求，取兩者中的大值。井下運輸線路的坡度一般為 2～5‰，這一坡度既能滿足排水要求也能滿足電機車規(guī)定的線路坡度，故設計線路坡度為 3‰ 。我國地下金屬礦山現(xiàn)行運輸設備主要是電機車運輸，常用的電機車主要架線式和蓄電池式，其優(yōu)、缺點比較如表 81。表 81 架線式和蓄電池式電機車優(yōu)缺點比較機車 架線式電機車 蓄電池式電機車線路坡度 3～5‰ 3～5‰優(yōu)點 結(jié)構(gòu)簡單，維護容易，用電效率高，運輸費用低無電火花，不須架線，使用于產(chǎn)量較小或巷道不規(guī)則的運輸系統(tǒng)及巷道掘進運輸缺點 須有整流和架線設備，不夠靈活，架線對巷道尺寸和人員通行有一定影響須設充電設備，初期投資大，用電效率低，運輸費用高通過二種電機車優(yōu)缺點的比較，特別考慮到運輸費用和用電效率及礦山年產(chǎn)量，同時考慮到礦山以后的生產(chǎn)或擴產(chǎn)等因素，選用架線式電機車。又由礦31 / 81車型號、軌距、軌型要求，選擇電機車型號為 ZK7/250型。故將其性能參數(shù)列于表 82。 （查采礦設計手冊第五卷表 2616）表 82 ZK7/250型電機車性能參數(shù)機車粘著重量 kN 10 牽引力 kN 車輪直徑 Mm 680小時制速度 Km/h 固定軸距 Mm 1100 長 mm 4500軌距 Mm 760 寬 mm 1360制動方式 機械,電氣外形尺寸高 mm 1550根據(jù)礦山生產(chǎn)能力進行的提升設備選型計算，選用 YDC47型礦車運輸?shù)V石。軌道結(jié)構(gòu)由鋼軌、軌枕、道碴、連接件等組成上部結(jié)構(gòu)，巷道底板組成下部結(jié)構(gòu)。（1）鋼軌 根據(jù)礦山年產(chǎn)量計算，選擇階運巷鋼軌型號為 24kg/m。故階段主平硐、階段運巷、穿脈等選用 24kg/m鋼軌。 （參照采礦手冊第五卷表 2529）（2）軌枕 選用木軌枕，規(guī)格如表 83。 （參照教科書運輸與提升表 13）表 83 木軌枕規(guī)格軌型 kg/m 長（mm）厚（mm）頂面寬（mm）底面寬（mm）11 1200 120 100 18815 1200 120 100 188（3）道 碴 由 20～40mm 碎石鋪成，道床厚 150mm。（4）連接件 主要是道岔，此外還有墊片、鉚釘?shù)?，道岔由企業(yè)自制。（5）軌 距 由年運輸量、電機車和礦車軌距要求，確定軌距為 162mm。礦山工作制班 制: 3 班工作時間： 8 小時由此 a,班產(chǎn)量 As’(噸/班)As’=cAb As’=(c為運輸不均衡系數(shù)，Ab 為平均班產(chǎn)量)32 / 81 b ,線路坡度 i nlliii??? ?21a）.按電機車的牽引力（F）不應超過最大粘著力，即：FGjnμ jowzh GaWipjnQ????= ??Gjn—電機車的全部主動輪壓在鋼軌上的重量。Gj n=7000kgGjn= （ Gj。為電機車的粘著重量）?Gj。Gj?！粋€主動輪軸加軌道上的重量，kg.—電機車啟動時的粘著系數(shù)。 =??Gj—電機車的重量，kg, Gj=7000kgQzh—重車的重量，即機車牽引重量，kg。Wzh—重車啟動時的阻力系數(shù)，可控重車基本阻力系數(shù)選取表 2617 Wzh=ip— 線路的平均坡度，一般可取 3%Ww—彎道阻力系數(shù)。不在彎道上啟動 W w=0或經(jīng)驗公式 RKw1039??K—,K=1。當外軌沒有超高時,K=。R—曲線公式a—列車的加速度。a=～b）.按控制動條件設計牽引重量 電機車的最大制動 B應小于或等于它的粘著力： GjzhWipazjQzh???39。01.?= .75??Gj — 機車的制動重量,，則機車的制動重量等于機車全部重量。W＇zh—重列車時運行阻力系數(shù)可按重車基本阻力系數(shù)選取，見表 2633 / 8111。W＇zh=a— 制動的減速度 m/s 2.az= = m/s222/.??LZ=40m故，應取兩值中最小值來計算車組中的礦車數(shù)；其中 Qzh =噸c).機車牽引礦車數(shù)= 輛 OGzhZ??1 ?取整， Z 1 =8輛 Z1內(nèi)礦車數(shù)，輛.Qzh牽引重量中的較小值，kg.G礦車的有效裝重，GO礦車重量。（二）T1總的運行時間，即重列車和空列車運行時間之和。T1=tzh+tkTzh= = ???tk= =：W 電機車臺數(shù)的計算（1）電機車往返一次的時間 T（min） T=T1+t =+25= (t為井底車場和采場區(qū)車場調(diào)車的時間，一般取 t=20～25min) 此處，t=25min（2）一臺電機車每班可完成的往返次數(shù) n1n1= = 次 取整，n 1=10次 （tb電機車每班工作小數(shù)，??取 6～） (3) 完成每班出礦量需要的往返次數(shù) m(次)；m= = .2次 取整 m=22 次 ??式中 Ab某階段的班平均礦量，t；34 / 81故，n 1 m 根據(jù)年產(chǎn)量和班產(chǎn)量計算，滿足單軌運輸要求。c運輸?shù)木庀禂?shù)， （c= ～） G一輛礦車的有效裝載重量Z1車組的礦車數(shù)，輛。（4）每班運輸?shù)V石，人員，材料，設備的往返次數(shù) m1,可由礦山具體決定。（5）需要的電機車臺數(shù) W（臺） ，N 1= =1n?(6) 需要的電機車總臺數(shù) N（臺） ，N=N 1+N2 （N 2備用電機車臺數(shù)）故，初選電機車總臺數(shù) N=3臺。 概述本次設計主井提升系統(tǒng)設計主要針對 1礦體的460580m 水平以下部分，設計+22m 主井作為主提升井，與以后的開拓工程相結(jié)合，共同形成礦山的主井提升系統(tǒng)。井下開拓深度按 580m進行計算。即從+22m 至580m。首次井筒設計深度為460m、520m，580m 三個中段，每個中段高度為 60m。井下運輸設備使用 YDC47型固定式礦車，容積 4m3，軌距 762M m，自重，標準采用 —81。電機車使用 ZK7型 10t電機車做牽引。+22m主井設計為主提升井，提升礦石，井筒設梯子間、管道電纜間。+22m主井提升系統(tǒng)采用單繩纏繞式提升機， （1）雙箕斗提升時一次提升量 Q′① 年提升量 tnA5106320??② 小時提升量 hKNstrC/.?Q′= ??)(6??HKAsH—最深中段的提升高度H= h + h + H =580+20+25=625mzxj35 / 81h —箕斗裝載高度，取 25zh —箕斗卸載高度，取 20xH —礦井深度， 580mjK—取 3—箕斗在曲軌低速爬行的附加時間，取 10s?—箕斗裝載停歇時間，取 30s?(2)箕斗容積 V′V′= ??39。mCQ?3C —箕斗裝滿系數(shù)，取 ,圖號 YJD52，幾何容積 ,最大載重量 ,斗箱內(nèi)尺寸，31100 1000mm，最大外形尺寸，長 寬 高=1236 1452 4831mm,自重，???左右間距 1316mm，前后間距 680mm。(4)一次有效提升量 Q= ==?⑵礦井小時提升量（A h） t/h .??????）（）（ hdhtaKA式中：K—提升不均勻系數(shù) 取 Ad—礦井日提升礦石量 t/da—廢石占礦石的百分比 15%th—日工作小時 取 18⑶提升速度計算一次提升時間（T 次 ） s *.??????UQHKYpz式中:H 為提升高度，最大提升高度為 H=580+22=602mmK取 Q為提升間歇時間取 30s36 / 81U—更換箕斗的停歇時間 取 15s箕斗小時提升數(shù) N1800/122= 提升速度： m/s ?運 井平 均 THV m/s ?平 均式中：H 井 —豎井提升高度 mφ—速度系數(shù) 取 鋼絲繩單位長度重量 N/m ?????????HmQPbr?繩其中：Q—一次提升量 NQr—容器自重 Nσ b—鋼絲繩的抗拉強度 取 160000N/㎝ 2m—鋼絲繩的安全系數(shù) 取 6H—鋼絲繩的垂直長度 H=H 井 +H 架H 架 —井架的高度 取 22 m根據(jù)計算出的 P 繩 值，查表選取鋼絲繩的標準重量 P 繩 =徑 d=.⑸鋼絲繩的安全系數(shù) m的校驗 ???????HPQrd繩 驗算： ＞6鋼絲繩安全系數(shù)合格其中：Q d——鋼絲繩破斷拉力總和 取 867100N⑹鋼絲繩的最大靜張力（F max）和最大靜張力差（F 差 ） N ???????HPr繩 N ??繩差＜ N 符合要求⑺礦井提升機的選擇卷筒直徑 D37 / 81 ）—（繩 28016)806(???dD取 D=2100mm卷筒寬度計算（B） （雙卷筒多層纏繞） m*.70?????）（ ）（）（ 平 均平 均井 ?取 1300mm其中：L s—試驗用鋼絲繩長度 取 25mN—纏繞層數(shù) 取 2D 平均 —平均纏繞直徑 m； mm2193601?????繩平 均 ）（ dnD3—留在卷筒上的鋼絲繩摩擦圈數(shù)ε—鋼絲繩繩圈之間的間隙 取 2 mm4—每月移動 根據(jù)前面計算的卷筒直徑和卷筒高度，最大靜張力和最大靜張力差，提升速度和鋼絲繩直徑。查表得礦井提升機型號為 2JK—3/20，主要參數(shù)見表 84表 84 提升機主要參數(shù)表卷筒 鋼絲繩提升機型號最大靜張力（KN）最大靜張力差（KN）