【正文】 的體型查得μs=；βz—風振系數(shù)，30m，所以βz=1；hi—下層柱高；hj—上層柱高，對頂層為女兒墻高度的2倍；B—迎風面的寬度，B=。： 層數(shù)離地高度Z(m) W0(KN/㎡）hi（m） hj（m）Wk（Kn)7 6 5 4 3 2 1 集中風荷載標準值；。（1） 側(cè)移剛度 橫向2~7層D值的計算構(gòu)件名稱C軸柱（=F軸柱)（3~7層） （2層）（3~7層）（2層）12083（3~7層）8617（2層）D軸柱（=E軸柱)（3~7層） （2層）（3~7層）（2層）18542（3~7層）13035（2層） 橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱C軸柱（=F軸柱)7633D軸柱（=E軸柱)9191（2）風荷載作用下的框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：式中 —第j層的總剪力； —第j層所有柱的抗側(cè)移剛度之和； —第j層的層間側(cè)移。第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點側(cè)移是所有各層間層間側(cè)移之和。j層側(cè)移 頂點側(cè)移 風荷載作用下框架側(cè)移計算層次7612501/211766612501/105885612501/72004612501/55383612501/45572433041/31581336481/2808側(cè)移驗算：層間側(cè)移最大值：1/28081/550（滿足要求）框架在風荷載作用下的內(nèi)力采用D值法（改進的反彎點法）進行計算。計算時首先將框架各樓層的層間總剪力Vj，按各柱的側(cè)移剛度值（D值）在該層總側(cè)移剛度所占比例分配到各柱，即可求得第j層第i柱的層間剪力Vij；根據(jù)求得的各柱層間剪力Vij和修正后的反彎點位置y，即可確定柱端彎矩Mc上和Mc下；由節(jié)點平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩；進而由梁的平衡條件求出梁端剪力；最后，第j層第i柱的軸力即為其上各層節(jié)點左右梁端剪力代數(shù)和。（1）反彎點高度計算反彎點高度比下式計算，即式中:——標準反彎點高度比；——因上、下層梁剛度比變化的修正值——因上層層高變化的修正值——因下層層高變化的修正值反彎點高度比的計算列于下表（表中數(shù)據(jù)根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計》、） C軸(=F軸)框架柱反彎點位置層號70006000500040003000200－10－0 D軸(=E軸)框架柱反彎點位置層號70006000500040003000200－100框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算。 中柱處的梁 邊柱的梁 風荷載作用下C軸（F軸）框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層76125012083 66125012083 56125012083 46125012083 36125012083 2433048617 1336487633 風荷載作用下D軸（=E軸）框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層7612501854266125018542 56125018542 46125018542 36125018542 24330413035 1336489191 風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力層號梁端剪力/kN柱軸力/kNCD跨VBCDDE跨VBDEEF跨VBEFC軸D軸E軸F軸NCCVBCDVBDENCDVBDEVBEFNCENCF7654321注：軸力壓力為+，拉力為－。風荷載作用下框架的彎矩圖、。（迭代法）內(nèi)力計算（1） 繪出結(jié)構(gòu)的計算簡圖，在每個節(jié)點上繪兩個方框。（2）計算匯交于每一節(jié)點的各桿的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)：并檢查是否滿足于，以作校核。當框架利用對稱的奇數(shù)跨框架時。 修正后的梁柱相對線剛度各桿轉(zhuǎn)角分配系數(shù)：A節(jié) 點： B節(jié) 點: D節(jié)點： E節(jié)點： G、K、N節(jié)點與D節(jié)點的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)相同，H、L、O節(jié)點與E節(jié)點的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)相同，故在此不進行贅述。 Q節(jié)點： R節(jié)點： T節(jié)點： U節(jié)點： （3） 計算荷載作用下各桿端產(chǎn)生固端彎矩，并寫在相應的各桿端部，求出匯交于每一節(jié)點的各桿固端彎矩之和，把它寫在該節(jié)點的內(nèi)框中。 恒載作用下的固端彎矩桿件q（kN/m）l(m)ABDE、GH、KL、NO、QRTU 恒載作用下的固端彎矩桿件q（kN/m）l(m)BCEF、HJ、LM、OP、RS、UV 恒載作用下的偏心彎矩節(jié)點F(kN)e(m)F?e(kN/m)AD、G、K、N、QTWBE、H、L、O、RUX18 活載作用下的固端彎矩桿件q（kN/m）l(m)AB、DE、GH、KL、NO、QRTU 活載作用下的固端彎矩桿件q（kN/m）l(m)BCEF、HJ、LM、OP、RS、UV 活載作用下的偏心彎矩節(jié)點F(kN)e(m)F?e(kN/m)A、D、G、K、N、QTBE、H、L、O、RU（4） 按下式計算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩，即式中，—匯交于節(jié)點各桿的遠端轉(zhuǎn)角彎矩之和，最初可假定為零。按上式進行演算時，可選擇任意節(jié)點開始，本例從第七層最左端的節(jié)點開始，循環(huán)若干輪，直至全部節(jié)點上的彎矩值達到要求的精度為止。將每次算得的記在相應的桿端處。（5）按下式計算每一桿端的最后彎矩值，即。（6） 根據(jù)算得的各桿端彎矩值，做出最后的彎矩圖，并采用結(jié)構(gòu)力學取隔離體的方法求得相應的剪力圖和軸力圖。00 下柱 7層 上柱 下柱 6層 上柱 下柱 5層 上柱 下柱 4層 上柱 下柱 3層 上柱 下柱