【正文】 035 1380 辦公室 1003 1407 591 742 衛(wèi)生間 1004 1407 705 742 沈陽化工大學學士論文 第五章 確定送風狀態(tài)點及送風量 21 門廳 2121 236 1004 財務室 1005 2687 1241 1458 業(yè)務室 1006 3983 1773 2137 辦公室 1007 2091 591 996 辦公室 1008 2035 591 975 辦公室 1009 2035 591 975 辦公室 1010 2035 591 975 辦公室 1011 2489 591 1143 辦公室 1012 2411 591 1115 辦公室 1013 3866 739 1709 休息室 1014 1956 886 1056 辦公室 2021 1487 591 866 辦公室 2021 1398 591 823 辦公室 2021 1398 591 823 更衣室 2021 1799 886 997 衛(wèi)生間 2021 1398 709 881 會議室 2021 7427 5321 4730 辦公室 2021 2139 591 1013 辦公室 2021 2050 591 980 辦公室 2021 2050 591 980 辦公室 2021 2050 591 980 辦公室 2021 1992 739 1013 辦公室 2021 3472 886 1618 辦公室 2021 1992 739 1013 辦公室 2021 5743 1478 2681 休息室 2021 4626 1183 1019 健身房 3001 7877 4730 4215 辦公室 3002 1818 739 1079 沈陽化工大學學士論文 第五章 確定送風狀態(tài)點及送風量 22 衛(wèi)生間 3003 1799 709 1077 洗衣房 3005 2840 1173 957 辦公室 3006 1374 591 811 休息室 3007 3875 1183 778 休息室 3008 3875 1183 778 休息室 3009 4142 1183 877 健身房 3010 9050 5321 3196 辦公室 3011 2069 591 987 辦公室 3012 1992 739 1013 辦公室 3013 3472 1478 1837 辦公室 3014 1992 739 1013 辦公室 3015 2050 591 980 會客室 3017 8060 3547 4309 健身房 4001 5308 5321 3196 辦公室 4002 1393 591 820 浴室 4003 1407 886 950 衛(wèi)生間 4004 1393 709 878 辦公室 4006 2635 1034 1362 辦公室 4007 3962 1478 2021 健身房 4008 9050 3547 3196 辦公室 4009 3545 1034 1700 辦公室 4010 3442 886 1606 辦公室 4011 3545 1034 2700 辦公室 4012 4890 4434 3462 健身房 5001 7280 3547 3344 辦公室 5002 1489 591 867 辦公室 5003 1489 591 867 休息室 5004 1481 887 879 沈陽化工大學學士論文 第五章 確定送風狀態(tài)點及送風量 23 休息室 5005 1481 887 879 休息室 5006 1481 887 879 休息室 5007 1481 887 879 休息室 5008 1560 887 879 健身房 5009 8413 3547 3899 休息室 5010 1710 886 964 休息室 5011 1380 886 841 沈陽化工大學學士論文 第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置 23 第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置 風口的設計與布置 由于該設計的綜合樓的結構比較簡單，考慮個房間的大小即各種綜合因素，所有房間的風機盤管的送風口和和新風口都采用散流器送風的形式。選擇布置風口時，考慮是活動區(qū)處于回流區(qū)，以增強房間的舒適度。 散流器設計的例子 現(xiàn)以綜合樓一層休息室 1001 進行風口的設計與布置計算： 已知：休息室長 ,寬 ,凈高 。室內要求恒溫 26? 1℃，室內的送風量為 826m3/h/。 布置散流器：根據房間的面積為 ㎡ ,初步選擇一個散流器，選取初速為v0=5m/s左右選取風口，選用的頸部尺寸Φ 250mm的圓形散流器，頸部面積為 A=㎡ , 散流器的實際出口速度 則頸部的速度為 v0= sm /. 830 ?? 。 散流器的實際出口面積約為頸部面積的 90%，即實際出口面積 A= =㎡。 散流器的出口風速為： vs= sm/. ? . 射流末端速度為 ，即 mV Akv Xs ????? 。 ④計算室內平均速度 Vm= 所計算的速度 ≤ 的要求，所以該房間布置一個散流器。 沈陽化工大學學士論文 第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置 24 按照以上計算出每個房間的布置散流器的個數，以及散流器的尺寸如下表給出： 表 61 散流器的型號 房間類型 送風量 m3/h 散流器的個數 散流器的尺寸 休息室 1001 826 1 Φ 250 辦公室 1002 1380 2 Φ 250 辦公室 1003 742 1 Φ 250 衛(wèi)生間 1004 742 1 Φ 250 財務室 1005 1458 2 Φ 200 業(yè)務室 1006 2137 4 Φ 200 辦公室 1007 996 1 Φ 250 辦公室 1008 975 1 Φ 250 辦公室 1009 975 1 Φ 250 辦公室 1010 975 1 Φ 250 辦公室 1011 1143 1 Φ 300 辦公室 1012 1115 1 Φ 300 辦公室 1013 1709 1 Φ 350 休息室 1014 1056 1 Φ 300 辦公室 2021 866 1 Φ 250 辦公室 2021 823 1 Φ 250 辦公室 2021 823 1 Φ 250 更衣室 2021 997 1 Φ 250 沈陽化工大學學士論文 第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置 25 衛(wèi)生間 2021 881 1 Φ 250 會議室 2021 4730 4 Φ 250 辦公室 2021 1013 1 Φ 250 辦公室 2021 980 1 Φ 250 辦公室 2021 980 1 Φ 250 辦公室 2021 980 1 Φ 250 辦公室 2021 1013 1 Φ 250 辦公室 2021 1618 2 Φ 250 辦公室 2021 1013 1 Φ 250 辦公室 2021 2681 2 Φ 250 休息室 2021 1019 1 Φ 250 健身房 3001 4547 4 Φ 300 辦公室 3002 1079 1 Φ 250 衛(wèi)生間 3003 1077 1 Φ 250 洗衣房 3005 957 1 Φ 250 辦公室 3006 811 1 Φ 250 休息室 3007 778 1 Φ 250 休息室 3008 778 1 Φ 250 休息室 3009 877 1 Φ 250 健身房 3010 3196 4 Φ 250 辦公室 3011 987 1 Φ 250 沈陽化工大學學士論文 第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置 26 辦公室 3012 1013 1 Φ 300 辦公室 3013 1837 2 Φ 250 辦公室 3014 1013 1 Φ 300 辦公室 3015 980 1 Φ 250 會客室 3016 4309 4 Φ 300 封口 的布置 風口對氣流組織有著至關重要的作用，根據送風量，選擇合適的風口，均勻分配，同時避免柱和梁的阻擋，對大可能的減少風量擾動對氣流產生負面效應，在工程設計中采用以下措施： 新風口應盡量靠近風機盤管的送風口，目的是讓新風與室內的回風混合均勻 送風口尺寸放大，變風量末端在調節(jié)時產生的風速變化會使人感到不舒適。這在大風量送風口尤為明顯。解決這個問 題的最簡單的方法加大吊頂風口的尺寸，盡可能減少出風速度，是這種風速的變化帶來的影響微乎其微。一般可將送風口的流量加大一檔。 增加吊頂的負貼效應，是吊頂平面保持平整，盡量使吊頂平面的凹凸遠離風口。這其中包括燈具、水噴淋頭和水災報警探頭，兩者間須隔開一定的距離。 風管的布置及附件 1) 應注意布置整齊，便于維修、測試，應與其他管道統(tǒng)一考慮，設計是應考率到各管道裝拆便； 2) 風管布置應該盡量減少局部阻力，彎管中心曲率半徑不小于其風管直徑或邊長。 3) 設計圖中所注風管的標高，以風管底為準 4) 所有水平 或垂直的風管，必須設置必要的托架。 5) 安裝調節(jié)閥、蝶閥等調節(jié)配件時，必須注意將操作手柄配置在便于操作的部位； 6) 安裝防火閥和排煙閥時，應先對其外觀質量和動作的靈活性與可靠性進行檢驗， 沈陽化工大學學士論文 第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置 27 確認合格后再安裝； 7) 每個風支管都接防火調節(jié)閥。 系統(tǒng)風管道水力計算的舉例 以一層為例，風管的具體計算如下： 風管布置圖： 圖號圖名 1）繪制系統(tǒng)軸側圖，并對各管進行編號，標注長度和風量。 2）選定管徑為 1234567891011 為最不利環(huán)路，逐段計算摩擦阻力和局部阻力。 管段 12 段 ：管長 , 風量 L=1056 =211m3/h ， 初 速 選 擇v=4m/= 211 ?? ㎡ .將 F 規(guī)格化 120 120㎜，公稱直徑 D=120 ㎜， v實= sm / 211 ??? ，根據查表可得出比摩阻 Rm=,故管段 12的沿程阻力損失為 =,因為 12 管段有一 90 度彎頭，所以該段的局部阻力損失為 Z= 22 ????， 所 以 該 段 的 總 的 阻 力 損 失 為+=. 管段 23段：管長 米，風量 L=,初速 v0=5m/s， .6638 ?? ㎡。 沈陽化工大學學士論文 第六章 空調風系統(tǒng)的設計與布置 28 將 F規(guī)格化 200 160 ㎜，公稱直徑 D=177 ㎜， v 實 = sm /. .6638 ??? ，根據查表可得出比摩阻 Rm=17,故管段 23 的沿程阻力損失為 =。 又因為三通的直 通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。 漸縮管： ? =，所以局部阻力損失 Pj=? ? ? v2 /2= Pa 所以 23段的總的損失為 管段 34段：管長 米，風量 L=,初速 v0=5m/s， .4980 ?? ㎡。將 F規(guī)格化 250 200 ㎜，公稱直徑 D=222 ㎜， v 實 = sm /. .4980 ??? ，根據查表可得出比摩阻 Rm=,故管段 34的沿程阻力損失為 =。 又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。 漸縮管： ? =，所以局部阻力損失 Pj=? ? ? v2 /2= Pa 所以 34段的總的損失為 管段 45段：管長 11 米，風量 L=1495m3/h,初速 v0=5m/s， 1495 ?? ㎡。將F規(guī)格化 320 250 ㎜，公稱直徑 D=280 ㎜， v實 = sm /. 1495 ??? ，根據查表可得出比摩阻 Rm=,故管段 45的沿程阻力損失為 11 1=11pa。 又因為三通的直通部分的摩擦阻力系數為零，所以三通的局部阻力損是零。 漸縮管： ? =，所以局部阻力損失 Pj=? ? ? v2 /2= Pa 所以 45段的總的損失為 。 管段 56 段：管長 米，風量 L=1873m3/h,初速 v0=5m/s， 1872 ?? ㎡。將 F規(guī)格化 400 250 ㎜，公稱直徑