【正文】 載力滿足要求。根據(jù)計算結果，第三根樁沒有反向軸力，不作抗拔驗算。根據(jù)計算結果，持久狀況正常使用極限狀態(tài)長期效應組合見下表： 持久狀況正常使用極限狀態(tài)長期效應樁號最大彎矩（kNm）最大軸力（kN）備注按持久狀況長期組合效應進行計算最大彎矩 Mmax＝；對應的N1＝；按照《水工混凝土結構設計規(guī)范》（SL/T 191－96），對偏心受壓構件，按照荷載效應長期組合進行驗算：≥ Nl按照《水工混凝土結構設計規(guī)范》（SL/T 191－96）規(guī)定：＝＋300/h=；＝；＝；=； =Ac+aEAs+aEAs39。＝（）＋＋（1－）＝；換算半徑r0＝(/)^=()^=； ＝I0/(hy0)=^4/()=2622296708；＝1000=1375；＝2622296708/(1375－2622296708)＝6930KN；樁不會出現(xiàn)裂縫。按照《港口工程混凝土結構設計規(guī)范》（JTJ98）對不出現(xiàn)裂縫的短期剛度；Bs＝＝30000^4＝1017； 長期剛度B1= Bs/θ。==θ=＝2－＝B1= Bs/θ=1017/＝1016L＝58m；撓度為：=5/4810629000^2/(1016) =L/600=；滿足要求。按持久狀況長期組合效應進行計算最大彎矩 Mmax＝；對應的N1＝；按照《水工混凝土結構設計規(guī)范》（SL/T 191－96），對偏心受壓構件，按照荷載效應長期組合進行驗算：Nl≥按照《水工混凝土結構設計規(guī)范》（SL/T 191－96）規(guī)定：＝＋300/h=；＝；＝；=； =Ac+aEAs+aEAs39。＝（）＋＋（1－）＝；換算半徑r0＝(/)^=(2126402/)^=1017mm； ＝I0/(hy0)=1017 ^4/(20001017)= ；＝1000=286mm；＝(286－＝30489KN；樁不會出現(xiàn)裂縫。按照《港口工程混凝土結構設計規(guī)范》（JTJ98）對不出現(xiàn)裂縫的短期剛度；Bs＝＝300001017^4＝1016；長期剛度B1= Bs/θ。 == θ=＝2－＝。B1=Bs/θ=1016/＝1016L＝52m；撓度為：=5/48**103*26000^2/*1016=L/600=43mm 作用效應第三根樁Φ2000鉆孔灌注樁按持久狀況長期組合效應進行計算最大彎矩 Mmax＝；對應的N1＝；按照《水工混凝土結構設計規(guī)范》（SL/T 191－96），對偏心受壓構件，按照荷載效應長期組合進行驗算：Nl≥按照《水工混凝土結構設計規(guī)范》（SL/T 191－96）規(guī)定：＝＋300/h=；＝；＝；=； =Ac+aEAs+aEAs39。＝（）＋＋（1－）＝；換算半徑r0＝(/)^=(2126402/)^=1017mm； ＝I0/(hy0)=1017 ^4/(20001017)= ；＝1000=295mm；＝(295－＝223810KN；樁不會出現(xiàn)裂縫。按照《港口工程混凝土結構設計規(guī)范》（JTJ98）對不出現(xiàn)裂縫的短期剛度；Bs＝＝300001017^4＝1016；長期剛度B1= Bs/θ。 ==θ=＝2－＝。B1=Bs/θ=1016/＝1016L＝42m；撓度為：=5/48**103*21000^2/*1016=L/600=35mm滿足要求。第6章 主箱梁配筋計算根據(jù)橋吊的計算結果，對主箱梁進行荷載組合計算并根據(jù)計算結果進行配筋計算。 材料的選用 混凝土選用C50級，材料計算指標見下表 鋼筋 混凝土強度設計值及彈性模量 混凝土等 級（MPa）（MPa）(MPa)C50預應力鋼筋選用36碳素鋼絲，箍筋選用Ⅰ級鋼筋，構造及架立鋼筋選用Ⅱ級鋼筋。材料計算指標見下表 鋼筋強度設計值及彈性模量鋼 種或、Ⅰ級鋼－210210Ⅱ級鋼－310310碳素鋼絲16001280400 主梁的形狀尺寸主梁選用箱型截面，外形和尺寸如下圖鋼絲束孔道至上邊緣凈距150㎜，孔道直徑50㎜，孔道間凈距200㎜。 預應力鋼束布置 箱梁各截面全面積幾何性質 截面項目 00112233截面高h全截面面積A（）全截面慣性矩I（）形心軸位置距上緣距下緣截面抵抗矩（）對上緣對下緣核心距（m）上核心下核心 筋束布置1．采用鋼束數(shù)的確定按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTJ02385）》規(guī)范，確定鋼束數(shù)。1）按承載能力極限狀態(tài)計算時，滿足正截面強度所要求的最少鋼束數(shù)式中： —計算彎矩； —鋼筋材料安全系數(shù)，取=； —預應力鋼筋的抗拉設計強度，取=1280 MPa； A—一束預應力筋的截面積，本設計采用36，取A=； ＝ha —截面有效高度，a為鋼束合力點至箱梁上邊緣的距離，取a=20cm； x—受壓區(qū)的高度，當其不超出箱梁底板厚度時，可由下式?jīng)Q定： —混凝土材料安全系數(shù)，取= —混凝土的設計抗壓強度，取= b—受壓區(qū)寬度00截面： =，h=，=x小于底板的厚度，說明符合條件，本方法可用。則： 束11截面： =，h=，=〉則由 ： 即 得x=；則形心軸距下緣＝；則： 束22截面：=，h=，=x小于底板的厚度，說明符合條件，本方法可用。則： 束33截面：=，h=3m，=x小于底板的厚度，說明符合條件，本方法可用。則： 束2）按正常使用極限狀態(tài)計算時，滿足預壓應力所要求的最少鋼束數(shù)式中： A—一束預應力筋的截面積，本設計采用36，取A= ； —使用荷載作用時的有效預應力值，=1120 MPa； —截面的下核心距； e—預應力鋼束合力點至截面形心的距離，取e=－a； —使用荷載作用下的截面彎矩，按+取00截面： 束11截面： 束22截面： 束33截面： 束3）按施工階段，滿足預拉區(qū)拉應力要求所限制的最多鋼束數(shù)式中： —施工階段的初始預應力，=1040 MPa —箱梁的自重彎矩 —施工階段的混凝土抗拉標準強度，取= MPa —截面對下邊緣的抵抗矩 —上核心距 （其余符號同前）00截面： 束11截面： 束22截面： 束33截面： 束4）鋼筋估算結果及采用鋼束數(shù) 各截面采用預應力鋼束數(shù)量表截面 項目00112233為滿足正截面強度要求的最少鋼束數(shù)為滿足預壓應力要求的最少鋼束數(shù)為滿足預拉區(qū)應力要求的最多鋼束數(shù)采用鋼束數(shù)817885）各截面預應力鋼束布置（均在梁板上布置）各截面預應力鋼束布置表 截面 項 目00112233采用鋼束數(shù)81788通過本截面的鋼束數(shù)8171616在本截面錨固的鋼束數(shù)9090 各截面強度復核 正截面強度復核（1）預應力筋布置 預應力筋布置見配筋圖 預應力筋各項參數(shù)見配筋圖 （2）正截面強度計算00截面：① 確定梁受壓區(qū)高度x② 計算彎矩 11截面：① 確定梁受壓區(qū)高度x 得x=；② 計算彎矩 ＝ M= 22截面：① 確定梁受壓區(qū)高度x② 計算彎矩 33截面：① 確定梁受壓區(qū)高度x② 計算彎矩 斜截面強度復核 最大剪力出現(xiàn)在11截面剪力設計值 = 而 式中不計預應力效應 , 滿足要求 正截面抗裂驗算1) 計算截面特征值 計算截面如下圖所示彈性模量比值，孔道直徑D=80mm，孔道截面積A=5024。(1) 00截面幾何特征: 按常用截面的力學及幾何特征進行計算 孔道總面積：A=50249=45216；=3900 mm，=3000 mm，h=21400 mm，b=800 mm，=500 mm，=300 mm。凈截面面積＝；中和軸的位置： ＝1240mmy1=hy2=21401240=900mm慣性距==mm411截面幾何特征 ：按常用截面的力學及幾何特征進行計算 孔道總面積：A=502417=85408；=3900 mm，=3000 mm，h=3000 mm，b=800 mm，=500 mm，=300 mm。凈截面面積＝；中和軸的位置：＝1730mmy1=hy2=30001730=1270mm慣性距==mm422截面幾何特征：按常用截面的力學及幾何特征進行計算 孔道總面積：A=50249=45216；=3900 mm，=3000 mm，h=2200 mm，b=800 mm，=500 mm，=300 mm。凈截面面積＝；中和軸的位置：＝1270mm；y1=hy2=22001270=930mm慣性距==mm433截面幾何特征 ：按常用截面的力學及幾何特征進行計算 孔道總面積：A=502417=85408=3900 mm，=3000 mm，h=3000 mm，b=800 mm，=500 mm，=300 mm。凈截面面積＝；中和軸的位置： ＝1730mm； y1=hy2=30001730=1270mm 慣性距==mm4(2) 00截面換算截面幾何特征值：鋼筋換算截面面積=9=71191 ；換算截面積=； 中和軸的位置＝871mm ；截面慣性距I0= m4 11截面換算截面幾何特征值：鋼筋換算截面面積=17=134472 換算截面積=； 中和軸的位置＝1237mm ；截面慣性距I0= m422截面換算截面幾何特征值：鋼筋換算截面面積=9；換算截面積=；中和軸的位置＝929mm ；截面慣性距I0= m433截面換算截面幾何特征值：鋼筋換算截面面積=17=134472 換算截面積=； 中和軸的位置＝1237mm ；截面慣性距I0= m42) 張拉控制應力在設計后張預應力構件時，張拉控制應力的取值時一個需要綜合考慮的復雜問題，盡管取值標準對構件強度承載力無直接影響，但對構件的抗裂性、預應力損失、有效預應力值、構件裂性和用鋼量卻有直接影響。港口工程中，一般對構件抗裂性較高，即：在設計荷載組合作用下，受拉區(qū)混凝土不 允許出現(xiàn)拉應力，如張拉應力取值太低，往往為滿足抗裂性增加用鋼量。：。在本設計取值時，從下述幾方面考慮了張拉控制應力：1 為提高構件的抗裂性和剛度，宜在不影響結構塑性和 不 使鋼絲經(jīng)常處于高應力（尤其要防止鋼絲處于接近抗拉強度）狀態(tài)下，盡可能提高張拉控制應力，這對抗裂性有利。因此，在確定控制張拉應力時，應盡可能使構件滿足抗裂要求，同時也 正好滿足強度要求為最好。2 在確定張拉控制應力時，考慮鋼材的 物理力學性能，一般以張拉控制應力不超過材質比例極限為宜，這是因為在 比例極限范圍內，鋼絲的徐變和 松弛損失都比較小，這樣也就保證了使構件具有一定的 延性。鋼絲、鋼絞線的比例極限一般為其 標準強度的 ：條件屈服強度為其 標準值的 。因此，一般都規(guī)定，～。3 確定張拉控制應力取值太低也不妥，這不但不能充分發(fā)揮預應力作用，降低了抗裂性，而且，由于混凝土開裂，可能使構件變形過大而 失去使用 價值造成損失。所以一般張拉控制應力對高強鋼絲又不宜少于 而且必須控制有效預應力值不低于。4 為 滿足構件制作、運輸及吊裝階段的抗裂性要求，設在預拉區(qū)的的預應力鋼筋，考慮到該鋼筋是短期起作用的 ，在正常使用條件下，一般處于受壓區(qū)，因此可適當提高張拉控制應力。5 在確定張拉控制應力時，還應考慮恒載和活荷載的比重，以恒載為主的 構件，在使用期間預應力鋼筋變化幅度一般不大，因此，張拉控制應力應取一些，這對防止預應力鋼筋經(jīng)常處在應力狀態(tài)下工作是有好處的：反之則應取得高一些。綜上所述，經(jīng)計算比較，如把張拉控制應力確定為，則為滿足抗裂要求需另外增加用鋼量，而且使用有效預應力值過低，如把張拉控制應力提高到 后，基本上可同時滿足抗裂和強度要求，是比較合理的。因此在該設計中張拉控制應力定為3）.預應力損失計算（1） 由錨具變形引起的預應力損失式中：―鋼制錐形錨具變形值，每端取5mm（已計入頂錨時鋼絲回縮）；―張拉端離錨固端的距離 ―鋼筋彈性模量，此梁采用