【正文】 MW的時(shí)間為18s，穩(wěn)定時(shí)間為45s。強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速3012rpm，轉(zhuǎn)速差為12 rpm，理論負(fù)荷階躍量為 0 MW，負(fù)荷和主汽壓力均無變化。具體曲線見圖8。（2）DEH和DCS雙側(cè)投入一次調(diào)頻功能。機(jī)組處負(fù)荷設(shè)定值500MW，負(fù)荷變化率設(shè)為10MW/min。DCS處于協(xié)調(diào)方式、DEH處于閥控方式，同時(shí)投入DCS側(cè)一次調(diào)頻回路及DEH側(cè)一次調(diào)頻回路。A 試驗(yàn)時(shí)間22:30:07，初始負(fù)荷為500MW，強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速3002rpm，轉(zhuǎn)速差為2 rpm，理論負(fù)荷階躍量為0MW。實(shí)際動(dòng)作情況為：高閥門GV1—4閥位反饋和DEH閥位總指令沒有發(fā)生變化，負(fù)荷與主汽壓力值均未發(fā)生變化。具體曲線見圖9。B 試驗(yàn)時(shí)間22:30:41，初始負(fù)荷為500MW，強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速2998rpm，轉(zhuǎn)速差為 2 rpm，理論負(fù)荷階躍量為0MW。實(shí)際動(dòng)作情況為：高閥門GV1—4閥位反饋和DEH閥位總指令沒有發(fā)生變化，負(fù)荷與主汽壓力值均未發(fā)生變化。具體曲線見圖10。C 試驗(yàn)時(shí)間22:35:06。強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速2996rpm，轉(zhuǎn)速差為 4 rpm。實(shí)際動(dòng)作情況為：機(jī)組響應(yīng)時(shí)間為2s， MW的時(shí)間為5s，穩(wěn)定時(shí)間為30s。具體曲線見圖11。D 試驗(yàn)時(shí)間22:31:07，，強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速3004rpm，轉(zhuǎn)速差為4 rpm，理論負(fù)荷階躍量為－。實(shí)際動(dòng)作情況為：機(jī)組響應(yīng)時(shí)間為3s，負(fù)荷增加－ MW的時(shí)間為4s，穩(wěn)定時(shí)間為28s。具體曲線見圖12。E 試驗(yàn)時(shí)間22:44:00，，強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速2992rpm，轉(zhuǎn)速差為8 rpm。實(shí)際動(dòng)作情況為：機(jī)組響應(yīng)時(shí)間為3s， MW的時(shí)間為7s，穩(wěn)定時(shí)間為44s。具體曲線見圖13。F 試驗(yàn)時(shí)間22:39:39，，強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速3008rpm，轉(zhuǎn)速差為8 rpm，理論負(fù)荷階躍量為－。實(shí)際動(dòng)作情況為：機(jī)組響應(yīng)時(shí)間為3s，負(fù)荷增加－ MW的時(shí)間為10s，穩(wěn)定時(shí)間為15s。具體曲線見圖14。G 試驗(yàn)時(shí)間23:30:12，，強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速2989rpm，轉(zhuǎn)速差為11 rpm。實(shí)際動(dòng)作情況為：機(jī)組響應(yīng)時(shí)間為2s， MW的時(shí)間為11s，穩(wěn)定時(shí)間為43s。具體曲線見圖15。H 試驗(yàn)時(shí)間22:53:04，，強(qiáng)制汽機(jī)轉(zhuǎn)速3011rpm，轉(zhuǎn)速差為11 rpm，理論負(fù)荷階躍量為－。實(shí)際動(dòng)作情況為：機(jī)組響應(yīng)時(shí)間為3s，負(fù)荷增加－ MW的時(shí)間為12s，穩(wěn)定時(shí)間為25s。具體曲線見圖16。 試驗(yàn)結(jié)果評(píng)價(jià)《陜西電網(wǎng)發(fā)電機(jī)組調(diào)速系統(tǒng)參數(shù)測(cè)試及一次調(diào)頻工作管理規(guī)定》（以下簡(jiǎn)稱工作管理規(guī)定）中第16條、第17條、第18條和第19條規(guī)定：火電機(jī)組參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的響應(yīng)滯后時(shí)間為3s，對(duì)目標(biāo)出力完全響應(yīng)時(shí)間為15s，穩(wěn)定時(shí)間為45s，額定負(fù)荷300MW及以上機(jī)組一次調(diào)頻的負(fù)荷變化限制幅度為機(jī)組額定負(fù)荷的177。6％。試驗(yàn)數(shù)據(jù)說明如下：（1）DEH控制系統(tǒng)在功率控制方式下參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的響應(yīng)滯后時(shí)間、對(duì)目標(biāo)出力完全響應(yīng)時(shí)間、穩(wěn)定時(shí)間和負(fù)荷變化幅度均滿足《工作管理規(guī)定》中第16條至第19條的相關(guān)要求。（2）DEH系統(tǒng)和DCS系統(tǒng)同時(shí)擾動(dòng)下參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的響應(yīng)滯后時(shí)間、對(duì)目標(biāo)出力完全響應(yīng)時(shí)間、穩(wěn)定時(shí)間和負(fù)荷變化幅度均滿足《工作管理規(guī)定》中第16條至第19條的相關(guān)要求。（3）單獨(dú)投入DEH一次調(diào)頻回路時(shí)，在DCS協(xié)調(diào)控制作用下會(huì)反向調(diào)節(jié)電負(fù)荷，進(jìn)一步削弱了DEH一次調(diào)頻功能，這樣容易造成閥門振蕩；而DCS參與一次調(diào)頻后，由于協(xié)調(diào)控制的作用，閥門動(dòng)作比僅投入DEH側(cè)一次調(diào)頻時(shí)的振蕩減小，且一次調(diào)頻負(fù)荷能保證在理論計(jì)算值上，負(fù)荷穩(wěn)定性也比較強(qiáng)。因此，我們建議機(jī)組投入一次調(diào)頻時(shí)，將DEH側(cè)及DCS側(cè)同時(shí)投入。8存在問題及建議國(guó)電寶雞第二發(fā)電廠2660MW擴(kuò)建工程五號(hào)機(jī)組一次調(diào)頻試驗(yàn)及結(jié)果分析工作已結(jié)束，現(xiàn)對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻方面及參數(shù)測(cè)試過程中出現(xiàn)的問題和不足予以總結(jié)。 （1）動(dòng)態(tài)階躍響應(yīng)特性試驗(yàn)表明，機(jī)組參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的響應(yīng)時(shí)間和負(fù)荷調(diào)節(jié)響應(yīng)速度在DEH系統(tǒng)控制方式下較理想，但在DEH系統(tǒng)與CCS控制方式同時(shí)投入一次調(diào)頻功能時(shí)，機(jī)組參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的負(fù)荷穩(wěn)定性比較理想，建議機(jī)組一次調(diào)頻功能以DCS系統(tǒng)為協(xié)調(diào)方式投入的情況下，兩個(gè)系統(tǒng)同時(shí)投入一次調(diào)頻功能為佳。這樣既可保證機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作的快速性，又可保證一次調(diào)頻動(dòng)作的持續(xù)性。（2）機(jī)組正常運(yùn)行中應(yīng)投入一次調(diào)頻功能，在DEH系統(tǒng)投入一次調(diào)頻功能時(shí)，為防止CCS系統(tǒng)反調(diào)，CCS系統(tǒng)亦必須投入一次調(diào)頻功能，使其真正起到頻差校正的作用。由于CCS系統(tǒng)在機(jī)組負(fù)荷大于300MW時(shí)才允許投入一次調(diào)頻功能，而機(jī)組DEH系統(tǒng)的投入對(duì)負(fù)荷沒要求，因此，機(jī)組在300MW負(fù)荷以下運(yùn)行時(shí)，建議不要投入一次調(diào)頻功能。（3）通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)說明，無論是DEH系統(tǒng)、還是DEH系統(tǒng)與CCS系統(tǒng)同時(shí)投入一次調(diào)頻功能，當(dāng)一次調(diào)頻動(dòng)作時(shí)，機(jī)組減負(fù)荷的速率大于増負(fù)荷的速率。并且只要機(jī)組的運(yùn)行參數(shù)在額定工況，或者接近額定工況，機(jī)組參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的效果均較理想。因此，建議機(jī)組投入正常運(yùn)營(yíng)后應(yīng)盡量保證額定工況運(yùn)行，以保證機(jī)組參與電網(wǎng)一次調(diào)頻具有良好的調(diào)頻品質(zhì)。（4）機(jī)組在低負(fù)荷（160～180MW）運(yùn)行過程中，系統(tǒng)一次調(diào)頻動(dòng)作，對(duì)主汽壓力影響比較大，運(yùn)行人員應(yīng)密切注意機(jī)組主蒸汽壓力、主蒸汽溫度等參數(shù)的變化。（以下空白）第 21 頁