【正文】 其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)：W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)：Uz = Us —— 風荷載體型系數：Us = 經計算得到，風荷載標準值Wk = = 。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=+= 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=+= 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw= 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=； 　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=； 　　 k —— 計算長度附加系數，； 　　 u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=； 　　 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0==； 　　 A —— 立桿凈截面面積，A=； 　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=； —— 由長細比，為2599/16=164； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i ； 　　 —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =16954/(489)=； 　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求! ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=； 　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=； 　　 k —— 計算長度附加系數，； 　　 u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=； 　　 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0==； 　　 A —— 立桿凈截面面積，A=； 　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=； —— 由長細比，為2599/16=164； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i ； 　　 MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=； 　　 —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =15962/(489)+184000/5080=； 　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = ； 　　 NQ —— 活荷載標準值，NQ = ； 　　 gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = ； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = ； 　　 NQ —— 活荷載標準值，NQ = ； 　　 gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = ； 　　 Mwk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = ； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 。 七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝，μs＝，ω0＝，Wk=μsω0= =；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=9 m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302001)(kN), N0= ；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=WkAw=；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= ；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φA[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比 l/i=250/ φ=，l為內排架距離墻的長度； A= cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=104205103=；Nl= Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl= ，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=+=；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=[2NL/(LaLb)(LbBc)/(BcBl)+Qk]=[()()/()+0]=；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=h0/100025=6kN/m2；GB39。=GB+QB/2=6+；GQ=GB+QB=6+=；QB39。= QB/2=；四邊鉸支：mq1=；mq2=；四邊固定：m1=；m2=；m139。= ；m239。=；M1=(m1+υm2)GB39。Bc2+(mq1+υmq2)QB39。Bc2=；M2=(m2+υm1)GB39。Bc2+(mq2+υmq1)QB39。Bc2=；M139。=m139。GQBc2=；M239。=m239。GQBc2=；依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為：Mu=α1γsfyAsh0Mu=α1fcbχ(h0χ/2)+fy39。As39。(h0αs39。)；Mu=fyAs(h0αs39。)(當χ2αs39。時，采用此公式)；式中Mu 板正截面極限承載彎矩； α1 截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，； αs39。 縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mm； fc 混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy39。 受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值； As39。受壓區(qū)鋼筋總面積； χ 混凝土受壓區(qū)高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy39。As39。) γs 截面內力臂系數，γs=，ξ=Asfy/(α1bh0) fy 鋼筋抗拉強度標準值； As受拉鋼筋總面積； h0 計算單元截面有效高度，短跨方向取h20mm，長跨方向取h30mm，其中h是板厚；[M1]=M1U={[(1000170)]}170/1000000=m；[M2]=M2U={[(1000180)]}180/1000000=m；[M139。]=M1u39。=(17020)/1000000=m；[M239。]=M2u39。=(18020)/1000000=m；所以有：M1[M1]，M2[M2]，|M139。|[M139。], |M239。|[M239。]，此混凝土板是滿足承載能力要求。 鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ1302011）。 計算參數: 雙排腳手架，立桿采用單立管。 ，。 采用的鋼管類型為48， 連墻件采用2步2跨。 ，同時考慮1層施工。 腳手板采用木板，按照鋪設1層計算。 欄桿采用木板。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 。 懸挑水平鋼梁采用鋼管48。 懸挑水平鋼梁上面采用拉桿、下面采用支桿與建筑物拉結。 ， ，拉桿采用鋼絲繩。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 小橫桿的自重標準值 P1= 腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 q=++= 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M= =106/= ,滿足要求! 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=++= 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(384105)= ,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 小橫桿的自重標準值 P1== 腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 P=(++)/2= 大橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=()+= =106/= ,滿足要求! 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=(100105)= 集中荷載標準值P=++= 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=(100105)= 最大撓度和 V=V1+V2= ,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 P1== 腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q=