【正文】 變形計算簡 圖 變形圖 (mm) 計算得到內(nèi)排大橫桿： 最大彎矩： M= 最大變形： ν= mm 最大支座反力： F= kN 計算得到外排大橫桿 (計算過程從略 )： 最大彎矩： M= 最大變形： ν= mm 最大支座反力： F= kN 最大應(yīng)力計算值 σ = 179。 106/179。 103= N/mm2； 大橫桿實際彎曲應(yīng)力計算 值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度 ν=； 大橫桿實際最大撓度計算值 ν= 小于最大允許撓度值 min（ 1500/150， 10）=，滿足要求！ 四、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算 扣件的抗滑承載力按照下式計算 : R ≤ Rc 29 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為?？奂够休d力折減系數(shù) 1，則該工程采用的單扣件承載力取值為 ，雙扣件承載力取值為 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值。本工程內(nèi)排大橫桿傳給內(nèi)立桿的豎向作用力為 kN, 外排大橫桿傳給外立桿的豎向作用力為 kN； 作業(yè)層內(nèi)力桿扣件抗滑承載力驗算：內(nèi)立桿受到的豎向作用力 R= ≤，內(nèi)力桿采用單扣件，其抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 作業(yè)層外力桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力 R= ≤，外力桿采用單扣件，其 抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 Hs Hs=[H]= m； (1)結(jié)構(gòu)自重標準值 NG1k 采用 Φ48 3鋼管。 外立桿： NG1k= gk Hs=179。 = kN； 內(nèi)立桿： NG1k= gk Hs=179。 = kN； (2)構(gòu)配件自重標準值 NG2k 1)腳手板的自重標準值 NG2k1 采用竹笆片 (5mm厚 )，自重標準 值 gk1=，鋪設(shè)層數(shù) n1=2層。 外立桿： NG2k1= n1179。 179。 lb179。 la179。 gk1 = 2179。 179。 179。 179。 = kN； 內(nèi)立桿： NG2k1= n1179。（ 179。 lb+a1）179。 la179。 gk1 = 2179。（ 179。 +）179。 179。 = kN； 2)擋腳板的自重標準值 NG2k2 采用木腳手板 (220179。 48179。 3000)，自重標準值 gk2=，鋪設(shè)層數(shù) n2=2層。 外立桿 ： NG2k2= n2179。 la179。 gk2 = 2179。 179。 = kN； 30 3)防護欄桿及扣件的自重標準值 NG2k3 采用 Φ48 3鋼管，自重標準值 gk3=，總根數(shù) n3=4根。 外立桿： NG2k3= n3179。（ la179。 gk3+） = 4179。（ 179。 +） = kN； 4)圍護材料的自重標準值 NG2k4 采用 2300目 /100cm2， A0=，自重標準值 gk4=。 外立桿： NG2k4= la179。 [H] 179。 gk4 =179。 179。 = kN； 5)附加橫桿及扣件的自重標準值 NG2k5 搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù) n4=1根，鋪設(shè)層數(shù) n5=2層，采用 Φ48 3鋼管，自重標準值 gk6=。 外立桿： NG2k5= n5179。 n4179。（ 179。 lb179。 gk6+） = 2179。 1179。（ 179。 179。 +） = kN； 內(nèi)立桿： NG2k5= n5179。 n4179。 [（ 179。 lb+a1）179。 gk6+] = 2179。 1179。 [（ 179。 +）179。 +]= kN； 6）構(gòu)配件自重標準值 NG2k合計 外立桿： NG2k=++++= kN； 內(nèi)立桿： NG2k=+= kN； 活荷載按照 2個結(jié)構(gòu)作業(yè)層（荷載為 3 kN/m2）和 1個裝修作業(yè)層（荷載為 2 kN/m2）計算，活荷載合計值∑ Qk=8 kN/m2。 外立桿：∑ NQk= 179。 lb179。 la179。∑ Qk = 179。 179。 179。 8= kN； 內(nèi)立桿：∑ NQk =（ 179。 lb+a1）179。 la179?！?Qk =（ 179。 +）179。 179。 8= kN； Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用： ω0 = kN/m2； μs 風荷載體型系數(shù)： μs=? =179。 =； ?為擋風系數(shù)，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用。 μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：腳手架底部 μz= ，腳手架頂部 μz= ； 31 經(jīng)計算得到，風荷載標準值為 : 腳手架底部 Wk = 179。 179。 179。 = kN/m2； 腳手架頂部 Wk = 179。 179。 179。 = kN/m2； 六、立桿穩(wěn)定性計算 (一 )基本數(shù)據(jù)計算 依據(jù)《扣件式規(guī)范》第 ： 長細比λ = l0/i = kμh/i=μh/i（ k取為 1） 查《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑： i = cm； λ = 179。 179。 100/= 立桿實際長細比計算值λ = 小于容許長細比 210，滿足要求！ φ 長細比λ = l0/i = kμh/i=179。 179。 179。 100/=； 穩(wěn)定系數(shù) φ查《扣件式規(guī)范》附錄 C表得到： φ= ； Mw Mw = 179。 經(jīng)計算得到，各段彎矩 Mw為： 腳手架底部 Mw= 178。 m； (二 )外立桿穩(wěn)定性計算 ,外立桿的穩(wěn)定性計算 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 外立桿的軸心壓力設(shè)計值 N =179。（ NG1k+NG2k） +179。 ∑ NQk =179。（ +） + 179。 179。 = kN； σ = (179。 424)+； 組合風荷載時，外立桿實際抗壓應(yīng)力計算值 σ=值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ 32 風荷載時 ,外立桿的穩(wěn)定性計算 σ = N/(φA) ≤ [f] 外立桿的軸心壓力設(shè)計值 N =179。（ NG1k+NG2k） +∑ NQk =179。（ +） + 179。 = kN； σ = (179。 424)= N/mm2； 不組合合風荷載時，外立桿實際抗壓應(yīng)力計算值 σ=設(shè)計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ (三 )內(nèi)立桿穩(wěn)定性計算 全封閉雙排 腳手架僅考慮外立桿承受風荷載的作用，內(nèi)立桿不考慮風荷載作用。 σ = N/(φA) ≤ [f] 內(nèi)立桿的軸心壓力設(shè)計值 N =（ NG1k+NG2k） +∑ NQk =179。（ +） + 179。 = kN； σ = (179。 424)= N/mm2； 內(nèi)立桿實際抗壓應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的穩(wěn)定性計算 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = 179。 Wk179。 Aw = kN； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = m2； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 700/ φ=； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承 載力設(shè)計值為 Nf = 179。 179。 102179。 205179。 103 = kN； Nl= Nf=，連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl= ≤雙扣件的抗滑力 ，滿足要求！ 33 八、立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值 : fg = fgk179。 kc = kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 650 kPa； 腳 手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A = kPa； 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。 p= ＜ fg= 。地基承載力滿足要求！