【正文】 202020偏心類型小偏壓小偏壓大偏壓注：表中M的單位為kNm，N的單位為kN，As的單位為mm178。由表74得，底層D柱下端取的情況控制配筋。=178。選配4C28，=2463mm2非抗震設計時垂直于彎矩作用平面的軸心受壓承載力驗算：查表得=（+3602463）=，滿足要求。%，滿足要求。%，滿足要求。柱斜截面受剪承載力計算在左震恒載和活載共同作用時取得及對應的進行設計。由于剪跨比大于2，所以有：==，受剪截面滿足要求。由《混凝土設計規(guī)范》GB ： （73）有上式可得： （74）其中：3，取取所以有即：故該層柱應按構造配置箍筋。柱箍筋加密范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的和三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的；當有剛性地面時，除柱端外尚應去剛性地面上下各。三級框架柱：箍筋加密區(qū)最大間距采用，150mm（柱根100mm）中較小值；箍筋最小直徑：。綜上有：柱箍筋采用HPB300級鋼筋直徑8mm，上端加密區(qū)范圍860mm，下端加密區(qū)范圍1720mm。柱端加密區(qū)的箍筋選用2A8@100，非加密區(qū)箍筋選用2A8@200。經計算得軸壓比，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》，則最小體積配筋率為：柱箍筋的體積配筋率由《混凝土結構設計規(guī)范》式（）求得：，滿足要求。說明：從底層D柱的內力組合表中可以看出，非抗震設計的剪力設計值相比抗震設計很小，不起控制作用。故本設計省去非抗震設計時的柱斜截面配筋計算。表76 框架柱配筋表層次實配鋼筋箍筋加密區(qū)非加密區(qū)54C2824632A8@1002A8@20044C2824632A8@1002A8@20034C2824632A8@1002A8@20024C2824632A8@1002A8@20014C2824632A8@1002A8@2008 樓板設計以標準層的樓板為例進行說明?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板的厚度為，混凝土強度等級采用C30級，鋼筋采用HRB400級。按雙向板計算，本設計按彈性理論計算雙向板的內力，并進行截面設計。荷載計算：恒載標準值計算： 活載標準值計算： 荷載設計值：計算跨度：，為梁軸線間距，故。內力計算：“雙向板按彈性理論的內力計算，跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤形布置時，可簡化為當各區(qū)格板都固定支承在中間支承上時作用下的跨中彎矩值與當各區(qū)格板在中間支承處都是簡支時作用下跨中彎矩值兩者之和。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布時求得，即內支座固支時作用下的支座彎矩?！比挼陌逵嬎惆蹇缰袕澗丶爸ё畲筘搹澗?，由（為短跨方向，為長跨方向）查《混凝土結構》中冊附錄7得：=(+)+(+)=m=(+)+(+)=m==m==m截面設計截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護層厚度15mm，假定選用C10鋼筋，則方向跨中截面的=1001510/2=80mm，方向跨中截面的=70mm，支座截面的=80mm。截面設計用的彎矩：考慮周邊支承梁對板的有利影響，即周邊支承梁對板形成的拱作用，將截面的計算彎矩乘以下列折減系數(shù)予以考慮：“對邊區(qū)格跨中截面及第一內支座截面，當，；≤＜2時，（為垂直于樓板邊緣方向的計算跨度，為沿樓板邊緣方向的計算跨度）?！庇捎谠摪迮c梁整體現(xiàn)澆。計算配筋時，取內力臂系數(shù)，則。以方向計算跨中為例：，實配鋼筋C8@200()最小配筋率驗算：，此值大于=，%，滿足要求。表81 板配筋層次截面折減后實配鋼筋實際14層DC跨中80C8@20025170C8@200251DC支座80252C8@20025180C8@200251CB跨中80C8@20025170C8@2002515DC跨中80C8@20025170C8@200251DC支座80C8@20025180C8@200251CB跨中80C8@20025170C8@2002519 基礎設計本設計選取6號軸線D柱下的基礎進行設計。并參考規(guī)范：《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB_500072011）。 荷載計算由柱傳至基頂?shù)暮奢d由荷載組合，取控制作用的內力：（1）標準組合（不考慮短期地震組合）見表91：表91 底層柱下端內力標準組合層次位置內力荷載類別活控SGk+SQk+風控SGk+SQk+SGkSQkSwk左風Swk右風左風右風左風右風1D柱下MNVC柱下MNVD柱：|Mmax|＝m，Nmax＝，V=C柱：第一組：|Mmax|＝－m，N＝，V=第二組：Nmax＝，M=m，V＝（2）基本組合從D柱內力組合表中選取第一組：|Mmax|＝m，V=，N＝（活控）第二組：Nmax＝，M=m，V＝－（永久控）從C柱內力組合表中選取第一組：|Mmax|＝m，V=，N＝（活控）第二組：Nmax＝，M=m，V＝（永久控）由基礎梁傳至基頂?shù)暮奢dD柱：N=++（）+（）+=Nk==C柱：N=+++（）+()=Nk== 基礎截面設計根據(jù)工程地質勘探資料，，承載力設計值為245KN/m2；，承載力設計值為320KN/m2；再往下為礫石層，承載力設計值為400KN/m2。不考慮地下水位的影響。預設基礎高度，故基礎埋深：亞粘土層為持力層，地基承載力特征值，當基礎寬度大于,埋深大于時，地基承載力按下式修正： （91）式中 、—基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，根據(jù)粘土的物理性質， 查地基承載力修正系數(shù)表； －基礎底面寬度，當按取，按取，暫?。? －基礎底面以下土的重度，取； －基礎底面以上土的加權平均重度，取。綜上，先不考慮對基礎寬度的修正D柱：“基底面積：～?！笨紤]到偏心荷載作用下應力分布不均勻，將基礎底面面積按30﹪增大。A=（~）（1+30%）=~初取，由于，故不需對進行次基礎寬度修正。C柱：基底面積：～。初取，由于，故不需對進行次基礎寬度修正。 地基承載力驗算根據(jù)規(guī)范，地基承載力驗算公式 (92) (93)D柱：基礎自重和基礎上的土重采用表91柱底內力標準組合驗算 = =()kN/m2顯然，滿足要求。C柱：基礎自重和基礎上的土重采用表91柱底內力標準組合驗算組合作用下 = =()kN/m2顯然，滿足要求。組合作用下 = =()kN/m2顯然，滿足要求。 基礎沖切驗算由于本設計中采用的是錐形基礎，故只需驗算柱與基礎交接處的受沖切承載力，采用表66柱底內力基本組合驗算。基礎受沖切驗算采用下列公式計算： (94) (95) (96)式中 －受沖切承載力的截面高度影響系數(shù)，當時,取。當時，取，其間按線性內插法取用；－沖切破壞錐體最不利一側的計算長度，；—基礎沖切破壞椎體的有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值；－沖切破壞錐體最不利一側斜截面上邊長，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時取柱寬，；－沖切破壞錐體最不利一側斜截面下邊長，取柱寬加倆倍基礎有效高度，則；－沖切驗算取用的部分基底面積。D柱：在各組荷載設計值基本組合作用下的地基最大凈反力組（永久荷載控制）組（活載控制）：故按組荷載設計值作用下的地基凈反力進行抗沖切承載力計算。在組荷載下的沖切力滿足要求。C柱：（1）在各組荷載設計值基本組合作用下的地基最大凈反力組（永久荷載控制）組（活載控制）：故按組荷載設計值作用下的地基凈反力進行抗沖切承載力計算。（2）在組荷載下的沖切力滿足要求。 基底配筋“基礎底板在地基凈反力的作用下，在兩個方向均將產生向上的彎曲，因此，需在底板兩個方向都配置受力鋼筋，需進行配筋計算的控制截面，一般取在柱與基礎的交接處及變階處（對階形基礎）。計算兩個方向的彎矩時，把基礎視作固定在柱邊的周邊挑出的懸臂板?！迸浣钣嬎悴捎帽?6柱底基本組合。D柱：組合下配筋計算：ⅠⅠ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。ⅡⅡ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。組合下配筋計算：ⅠⅠ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。ⅡⅡ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。綜上所述，D柱基礎配筋ⅠⅠ方向和ⅡⅡ方向均選用C10@150鋼筋。C柱：組合下配筋計算：ⅠⅠ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。ⅡⅡ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。組合下配筋計算：ⅠⅠ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。ⅡⅡ方向： 鋼筋選用C10@150，As=1569mm2。綜上所述，C柱基礎配筋ⅠⅠ方向和ⅡⅡ方向均選用C10@150鋼筋。參考文獻[1] GB 500092012，建筑結構荷載規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012．[2] GB 500102010，混凝土結構設計規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010．[3] GB 500112010，建筑抗震設計規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010．[4] GB 500072011，建筑地基基礎設計規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011．[5] GB 500682001，建筑可靠度設計統(tǒng)一標準[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001．[6] 周果行．房屋結構畢業(yè)設計指南[M]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2004．[7] 東南大學，同濟大學，天津大學合編．混凝土結構[M]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012．[8] 龍馭球、包世華．結構力學教程[M]．北京：高等教育出版社，2010．[9] 華南理工大學，浙江大學，湖南大學合編．基礎工程[M]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2008．[10] 艾倫威廉斯．Design of Reinforced Concrete Structures[M]．中國水利水電出版社，2002．[11] Chopra, A. K. Dynamic of Structures, Theory and Applications to Earthquake Engineering. PrentieHall, Englewood Cliffs. N. J. 1995.致 謝不知不覺已面臨畢業(yè)，大學四年生活即將在此畫上一個句號。畢業(yè)設計，將我大學所學專業(yè)知識進行全面總結，我會認真把畢業(yè)設計完成，不辜負這四年來的一朝一夕。當然在做畢業(yè)設計的過程中難免會有大大小小的疑惑，但在夏玉峰指導老師的精心幫助下我最終還是圓滿完成了我的畢業(yè)設計。從最初的定題，到資料收集，結構設計直至最后的整理定稿，她給了我耐心的講解和寶貴的意見，傾注了夏老師大量的心血，使我對專業(yè)設計知識有了更深一層的理解和認識，也讓我對醫(yī)院領域的建筑標準有了新的認識。在此我向我的指導老師夏玉峰老師表示深切的謝意與祝福！同時我還要感謝百忙之中評審我畢業(yè)設計的各位教授和老師！特別感謝所有陪伴過我、支持過我、幫助過我、批評過我、鼓勵過我和理解過我的人們！最后，感謝歲月與挫折對我的磨礪！7