【正文】 =39564N Nnum3：螺栓個數(shù)： Nnum3=N/Nv3b = = 實際取2個(7)立柱型材壁抗承壓能力計算： Nc4：立柱型材壁抗承壓能力(N)； nv3：剪切面數(shù)：取2； Nnum3：連接處螺栓個數(shù)； d：螺栓公稱直徑：12mm； t2：連接部位立柱壁厚：5mm； fc4：型材的承壓強度設計值，對Q235取305MPa； Nc4=nv3Nnum3dt2fc4 =22125305 =73200N 73200N≥強度可以滿足要求!(8)鋼角碼型材壁抗承壓能力計算： Nc5：鋼角碼型材壁抗承壓能力(N)； nv4：剪切面數(shù)：取2； Nnum3：連接處螺栓個數(shù)； d：連接螺栓公稱直徑12mm； t4：幕墻鋼角碼壁厚：6mm； fc5：鋼角碼的抗壓強度設計值，對Q235取305MPa； Nc5=nv4Nnum3dt4fc5 =22126305 =87840N 87840N≥強度可以滿足要求!8 幕墻埋件計算(后錨固結構)基本參數(shù)： 1：計算點標高：49m； 2：立柱計算間距：B=900mm； 3：立柱長度：L=3600mm； 4：立柱力學模型：單跨梁； 5：埋件位置：側埋； 6：板塊配置：石材； 7：選用錨栓：慧魚化學錨栓 FHBA 12100/60； 荷載值計算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A = =(2)幕墻受水平荷載設計值組合：采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=+ =+ =(3)立柱單元自重荷載標準值： Gk=BL =9003600 =3564N(4)校核處埋件受力分析： V：剪力(N)； N：軸向拉力(N)； e0：剪力作用點到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)；　　V= =3564 =　　N=qBL =9003600 = M=e0V =80 =342144Nmm 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算 [JGJ1452004]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規(guī)定計算：　　1：當N/nMy1/Σyi2≥0時：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：當N/nMy1/Σyi20時：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：彎矩設計值；　　Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設計值；　　y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；　　y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；　　L：軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；在本例中：　　N/nMy1/Σyi2　 =150/90000　 =因為： ≥0所以： Nsdh=N/n+My1/Σyi2=，這里的Nsdh再乘以2就是現(xiàn)場實際拉拔應該達到的值。另外，我們接著分析一下錨栓群受拉區(qū)的總拉力：當N/nMy1/Σyi2≥0時： 螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N而當N/nMy1/Σyi2＜0時： 最下排的錨栓底部埋板部分為結構受壓區(qū)，螺栓群的中性軸取最下一排錨栓位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2本例中，因為： ≥0所以： Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N= 群錨受剪內力計算 [JGJ1452004]規(guī)定，當邊距c≥10hef時，所有錨栓均勻分攤剪切荷載； 當邊距c10hef時，部分錨栓分攤剪切荷載；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=300mm10hef=1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設計值為：Vsdh=V/m= 錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力計算　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力設計值；　　NRk,s：錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選?。弧　s：錨栓或植筋應力截面面積；　　fstk：錨栓或植筋極限抗拉強度標準值；　　γRS,N：錨栓或植筋鋼材受拉破壞承載力分項系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =500　　 =42150N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強度標準值； γRS,N= =500/400　　　　=　 取：γRS,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　 =142150/　　 =28100N≥Nsdh=錨栓或植筋鋼材受拉破壞承載力滿足設計要求！ 混凝土錐體受拉破壞承載力計算 因錨固點位于結構受拉面，而該結構為普通混凝土結構，故錨固區(qū)基材應判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時的受拉承載力設計值NRd,c應按下列公式計算： NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　NRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N在上面公式中：　　NRd,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力設計值；　　NRk,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??； γRc,N：混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項系數(shù)，[JGJ1452004]采用，； NRk,c0：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值； NRk,c0=fcu,(膨脹及擴孔型錨栓) [JGJ1452004] NRk,c0=fcu,(hef30)(化學錨栓) [JGJ1452004]其中： fcu,k：混凝土立方體抗壓強度標準值，當其在4560MPa間時，； hef：錨栓有效錨固深度； NRk,c0=fcu,(hef30)　　 =　　Ac,N0：混凝土破壞錐體投影面面積，[JGJ1452004]?。? scr,N：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界間矩。 scr,N=3hef =3100 =300mm　　Ac,N0=scr,N2 =3002　　 =90000mm2　　Ac,N：混凝土實有破壞錐體投影面積，[JGJ1452004]?。骸　c,N =(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N)其中： cc2：方向1及2的邊矩； ss2：方向1及2的間距； ccr,N：混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取ccr,N==100=150mm； c1≤ccr,N c2≤ccr,N s1≤scr,N s2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N) 　 =(150+200+300)(150+200+300)　　 =250000mm2　　ψs,N：邊矩c對受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用： 　　ψs,N=+c/ccr,N≤1 (膨脹及擴孔型錨栓) [JGJ1452004]　　 ψs,N=1 (化學錨栓) [JGJ1452004]　　其中c為邊矩，當為多個邊矩時，取最小值，且需滿足cmin≤c≤ccr,N，[JGJ1452004]： 　　對于膨脹型錨栓(雙錐體) cmin=3hef　　 對于膨脹型錨栓 cmin=2hef　　 對于擴孔型錨栓 cmin=hef　　ψs,N=+c/ccr,N≤1　　 =+150/150　　 =1　　所以，ψs,N取1。　　ψre,N：表層混凝土因為密集配筋的玻璃作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用，當錨固區(qū)鋼筋間距s≥150mm或鋼筋直徑d≤10mm且s≥100mm時，；　　ψre,N=+hef/200≤1　　 =+100/200　　 =1　　所以，ψre,N取1?！　ˇ譭c,N：荷載偏心eN對受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1　　ψucr,N：未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)，；　　把上面所得到的各項代入，得：　　NRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N　　 =250000/900001111　　 = NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　 =1 =≥Nsdg=所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設計要求！ 錨栓或植筋鋼材受剪破壞承載力計算 VRd,s=kVRk,s/γRs,V [JGJ1452004]其中： VRd,s：鋼材或植筋破壞時的受剪承載力設計值； VRk,s：鋼材或植筋破壞時的受剪承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選取； γRs,V：鋼材或植筋破壞時的受剪承載力分項系數(shù)，[JGJ1452004]選用： γRs,V=[JGJ1452004]按規(guī)范，、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤；對本例， γRs,V=[JGJ1452004]　　　　=500/400　　　　=實際選取γRs,V=； VRk,s= [JGJ1452004] =500 =21075N VRd,s=kVRk,s/γRs,V =121075/ =14050N≥Vsdh=所以，錨栓或植筋鋼材受剪破壞承載力滿足設計要求！ 混凝土楔形體受剪破壞承載力計算 VRd,c=kVRk,c/γRc,V [JGJ1452004]　　VRk,c=VRk,c0Ac,V/Ac,V0ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V [JGJ1452004]在上面公式中： VRd,c：構件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力設計值；　　VRk,c：構件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選?。? γRc,V：構件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力分項系數(shù)，[JGJ1452004]采用，； VRk,c0：混凝土理想楔形體破壞時的受剪承載力標準值，[JGJ1452004]采用； Ac,V0：單錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側向的投影面積，[JGJ1452004]采用； Ac,V：群錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側向的投影面積，[JGJ1452004]采用； ψs,V：邊距比c2/c1對受剪承載力的影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψh,V：邊厚比c1/h對受剪承載力的影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψa,V：剪切角度對受剪承載力的影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψec,V：偏心荷載對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； fucr,V：未裂混凝土級錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用；下面依次對上面提到的各參數(shù)計算：　　c1=150mm　　c2=150mm　　ψs,V=+c2/≤1 [JGJ1452004]　　 =+150/　　 =1取： ψs,V=　　VRk,c0=(dnom)(lf/dnom)(fcu,k) [JGJ1452004]其中：　　dnom：錨栓外徑(mm)；　　lf：剪切荷載下錨栓有效長度，取lf≤hef，且lf≤8d，本處取96mm； VRk,c0=(dnom)(lf/dnom)(fcu,k)　　 =(12)(96/12)(30)　　 =　　Ac,V0= [JGJ1452004]　　 =1502　　 =101250mm2　　Ac,V=(+