【正文】 陰影所示。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。荷載計(jì)算：恒荷載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：圖11 各層梁上作用的恒荷載 Layers beam role of dead load對于第6層：、代表橫梁自重，為均布荷載形式。q1=25= kN/m=25= kN/m、分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== kN/m ,== N/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[(1/2)2+(+)] +++=110 kNP2=[(1/2)2+(+)+32] ++集中力矩 M1=P1e1= kNm ,M2=P2e2= kNm對于25層，包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6層。q1=+5= kN/m=25= kN/mq分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q2== kN/m, == kN/m外縱墻線密度 [(2)+2]/= kN/mP1=(2)+++(2)+ 2= kNP2=(2+6)+++()= kN集中力矩 M1=P1e1= kNm,M2=P2e2= kNm對于第1層：柱子為700 mm700 mm，其余數(shù)據(jù)同25層，則q1=+5= kN/m=25= kN/mq分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== kN/m,== kN/m外縱墻線密度 [(2)+2]/= kN/mP1=(2)+++(2)+2= kNP2=(2+6)+++()= kN集中力矩： M1=P1e1= kNm,M2=P2e2= kNm 活荷載作用下柱的計(jì)算： 活荷載作用下的各層框架梁上的荷載分布如圖12所示。圖12 各層梁上作用的活荷載 Layers beam live load of對于第6層：q2== kN/m ,== kN/mP1=(+)= kNP2=(2+6)= kN集中力矩 M1=P1e1= kNm,M2=P2e2=6 kNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== kN/m,== kN/mP1=(+)= kNP2=(2+6)= kN集中力矩 M1=P1e1 = kNm,M2=P2e2= kNm對于第25層：q2== kN/m,== kN/mP1=(+)2= kN P2=(2+6)= kN集中力矩 M1=P1e1 = kNm,M2=P2e2= kNm對于第1層：q2== kN/m,== kN/mP1=(+)2= kNP2=(2+6)= kN集中力矩 M1=P1e1= kNm,M2=P2e2 = kNm將以上結(jié)果匯總，見表29和表30。表29 橫向框架恒荷載匯總表Table 29 Horizontal framework dead load summary tables層次q1/ kNm1 / kNm1q2 / kNm1 / kNm1P1 / kNP2 / kNM1 / kNm1M2 / kNm16110251表30 橫向框架活荷載匯總表Table 30 Horizontal framework dead load summary tables層次q2 / kNm1 / kNm1P1 / kNP2 / kNM1 / kNmM2 / kNm6()()()()()()251注：括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用的情況。Notes：The value in brackets corresponds to the case of roof snow loads.恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：圖13 各層框架梁上恒載分布圖 Layers frame beam dead load distribution等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。α=a/l=對于第6層，MAB=q1l12/12+q2l12(12α2+α3)= kNmMBC=l22/12+5l22/96= kNm對于第15層：MAB=q1l12/12+q2l12(12α2+α3)= kNmMBC=l22/12+5l22/96= kNm活荷載作用下梁的計(jì)算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：圖14 各層框架梁活荷載分布示意圖 layers frame beam live load distribution diagram對于第16層：MAB=q2l12(12α2+α3)= kNmMBC= 5l22/96= kNm內(nèi)力計(jì)算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法，此法要求選確定梁的固端彎矩及節(jié)點(diǎn)各桿分配系數(shù)，而后進(jìn)行彎矩的分配與傳遞。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算過程如圖1516所示，所得彎矩如圖1718所示。節(jié)點(diǎn)的不平衡力矩包括節(jié)點(diǎn)兩側(cè)反號的梁固端彎矩及由懸挑構(gòu)件或縱梁偏心所產(chǎn)生的節(jié)點(diǎn)集中力矩，將他們的代數(shù)和相加進(jìn)行分配，最終的桿端彎矩應(yīng)為固端彎矩與分配彎矩之和，如表31和32所示。在進(jìn)行豎向荷載作用下的內(nèi)力分析時(shí)，可假定：，而僅在本樓層的框架梁以及與本層框架梁相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力。，不考慮框架的側(cè)移。計(jì)算過程可如下：1分層：分層框架柱子的上下端均假定為固定端支承，2計(jì)算各個(gè)獨(dú)立剛架單元：用彎矩分配法或迭代法進(jìn)行計(jì)算各個(gè)獨(dú)立剛架單元。而分層計(jì)算所得的各層梁的內(nèi)力，即為原框架結(jié)構(gòu)中相應(yīng)層次的梁的內(nèi)力。3疊加：在求得各獨(dú)立剛架中的結(jié)構(gòu)內(nèi)力以后，則可將相鄰兩個(gè)獨(dú)立剛架中同層同柱號的柱內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)中柱的內(nèi)力。疊加后為原框架的近似彎距圖，由于框架柱節(jié)點(diǎn)處的彎矩為柱上下兩層之和因此疊加后的彎距圖，在框架節(jié)點(diǎn)處常常不平衡。這是由于分層計(jì)算單元與實(shí)際結(jié)構(gòu)不符所帶來的誤差。圖15 豎向恒荷載作用下彎矩分配圖() Vertical constant load moment distribution ()圖16 豎向活荷載作用下彎矩分配圖() Vertical Live Loads moment distribution ()圖17 豎向恒荷載作用下框架彎矩圖() Vertical constant load frame bending moment diagram ()圖18 豎向活荷載作用下框架彎矩圖() Vertical live load under the framework of bending moment diagram ()橫向框架在豎向荷載作用下的梁端剪力及柱軸力恒載作用：例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=(+)/2=，VB=VC=(+)/2= kNA柱： N頂=+= kN 柱重： 25= kN N底= N頂+= kN B柱： N頂=++= kN表31 恒荷載作用下的梁端剪力及柱軸力Table 31 Constant loads end of the beam shear and column axial force 層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂N底N頂N底654321活荷載作用：例：第6層：荷載引起的剪力：AB跨： VA=VB=BC跨： VB=VC=A柱： N頂= N底=+= kNB柱： N頂= N底=++= kN表32 活荷載作用下的梁端剪力及柱軸力Table 32 Live Loads the end of the beam shear and column axial force 層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂=N底N頂=N底6543 續(xù)表32層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂=N底N頂=N底21 橫向框架內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)的抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素進(jìn)行確定。本結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，高度小于30 m，抗震設(shè)防烈度為8度，根據(jù)抗震規(guī)范本工程的框架結(jié)構(gòu)為二級抗震等級?？蚣芰簝?nèi)力組合在本工程的設(shè)計(jì)中考慮了三種內(nèi)力組合，即，及。此外，對于本工程，對于本工程，這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表33，表中，兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。表33 各層梁的內(nèi)力組合及梁端剪力調(diào)整結(jié)果Table 33 Layers beam internal force mix and the end of the beam shear adjustment results層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SwkSEk [(SGk+)+] ++SGk+(SQk+ Swk)12126AM26 57 1124047V3817 6967B左M29 1044100 46V 17 B右M 48V 2116 續(xù)表33 層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SwkSEk [(SGk+)+] ++SGk+(SQk+ Swk)12125AM30. 10143104 18939V 37107 B左M31 11128.175 44V 107. B右M V 52 4AM29 1013214185 26931V 15. B左M31 11192238 V B右M 142107 119V 83 3AM29 1018270238 3222571V 39. B左M31 1114253301 69V 148 B右M 188145 157V 114 2AM29. 1023299289 37219.V 49 B左M31 1117270326 73 V 166 B右M