20mn數(shù)控鍛造液壓機(jī)數(shù)字化樣機(jī)設(shè)計說明畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-07-04 21:41本頁面
【正文】 代替，不計回程缸的影響，利用軟件HyperMeshDYNA[1]建立有限元模型，并導(dǎo)出K文件提交LSDYNA求解。機(jī)架、橫梁均采用鑄鋼ZG25Mn，其密度為7800Kg/m3，彈性模量210GPa，屈服應(yīng)力295MPa。材料類型定義為：MAT_PIECEWISE_LINEAR_PLASTICITY，稱為分段線性塑性材料。上、下模具采用普通鋼材，密度為7800Kg/m3，彈性模量210GPa，材料類型為剛性材料MAT_RIGID。工件按普通鋼材鍛件定義，密度為7800Kg/m3，彈性模量117GPa，。材料類型為MAT_PLASTIC_KINEMATIC，稱為隨動塑性材料。（2）模型的單元類型快鍛液壓機(jī)的結(jié)構(gòu)形狀較為復(fù)雜，機(jī)體上分布有各種加工凸臺、油道孔、裝配吊耳、倒角和鑄造圓角。在建立有限元模型時，把機(jī)體上這些對于整體特性影響較小的局部特征予以簡化。所有零件均采用8節(jié)點的六面體單元（Hexahedron）。其中包含節(jié)點41382個，單元32792個。4. 邊界條件與施加載荷（1）固定橫梁與地基固連，按實際情況約束橫梁底面上最外側(cè)兩排節(jié)點所有自由度。（2）。（3）打擊時機(jī)架受重力的作用，對機(jī)架加載重力g=，用Load_body定義。 （4）機(jī)架下部橫梁受油缸活塞的作用力20MN，大小為公稱壓力除以受壓面積 (20MN/ m2)，采用Load_segment和Set_segment來定義。（5）定義接觸為AUTOMATIC_CONTACT_GENERAL，程序運(yùn)行中自動搜索模型中的所有外表面，檢查是否發(fā)生穿透，無需定義接觸面和目表面。（6）定義仿真步長和仿真結(jié)束時間實際鍛打時，機(jī)架有效行程很短，即錘頭離工件很近，這一點很符合瞬態(tài)動力學(xué)分析的條件，另外顯式動力學(xué)分析的時間步長必須小于應(yīng)力波跨越網(wǎng)格中最小單元的時間，時間步長由下面公式確定： 其中，Δt為最小時間步長，lmin為最小網(wǎng)格長度，E為彈性模量，μ為泊松比，ρ為密度。代入已知數(shù)據(jù)得：Δt=（）,故定義仿真步長為8e6s，仿真結(jié)束時間為4e3s。（7）定義輸出Outblock項目為GLSTAT、MATSUM、NODOUT、SPCFORC，輸出間隔8e6s。5. 計算結(jié)果分析（1）鍛件無偏置時應(yīng)力和位移變化，機(jī)架和橫梁的應(yīng)力、。 (a)應(yīng)力圖(GPa) (b)位移圖(mm) (a)應(yīng)力圖(GPa) (b)位移圖(mm) 工件無偏置時機(jī)架應(yīng)力和位移圖 (a)應(yīng)力圖(GPa) (b)位移圖(mm) 工件無偏置時固定橫梁的應(yīng)力和位移圖（2）鍛件偏置時應(yīng)力和位移變化。 (a)應(yīng)力圖(GPa) (b)位移圖(mm) 工件偏置時總體模型的應(yīng)力和位移圖 (a)應(yīng)力圖(GPa) (b)位移圖(mm) 工件偏置時機(jī)架的應(yīng)力和位移圖 (a)應(yīng)力圖(GPa) (b)位移圖(mm) 工件偏置時固定橫梁的應(yīng)力和位移圖（3）鍛件有無偏置時的結(jié)果分析比較，鍛件無偏置時，液壓機(jī)上的應(yīng)力、變形呈對稱分布，機(jī)架為移動部件，最大變形量大約等于最大位移和最小位移之差，均發(fā)生在機(jī)架的上部橫梁底面的中心部位；，發(fā)生在固定橫梁上表面的中心部位。、位移、變形量機(jī)架最大應(yīng)力最小應(yīng)力最大位移最小位移最大變形量無偏置0偏置0 固定橫梁應(yīng)力、位移、變形量橫梁最大應(yīng)力最小應(yīng)力最大位移最小位移最大變形量無偏置0偏置0注：表中應(yīng)力值、位移值是從應(yīng)力和位移云圖中得到的。鍛件在水平面內(nèi)偏置200mm時，最大應(yīng)力和變形位置向鍛件偏置方向轉(zhuǎn)移，數(shù)值也有不同程度的增大，；、。鍛件偏置對應(yīng)力的影響較大，但對變形量的影響較
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