【正文】 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=(+)2/(2)= 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=q39。(lb+a1)2/(2lb)=(+)2/(2)= 四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F139。=Rmax39。= q39。= 抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) σ=Mmax/W=106/4250=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=≤Rc=8= 縱向水平桿：Rmax=≤Rc=8= 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H18腳手架鋼管類型Φ48每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/2)H=(+(+)4/2)18= 單內立桿：NG1k= 腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/3/2=(18/+1)(+)1/3/2= 1/3表示腳手板3步1設 單內立桿：NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/3=(18/+1)1/3= 1/3表示擋腳板3步1設 圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=18= 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內立桿：NG2k=NG2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=(+)(13)/2= 內立桿：NQ1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 單內立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H18立桿計算長度系數μ立桿截面抵抗矩W(mm3)4250立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)398連墻件布置方式兩步三跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kμh=1= 長細比λ=l0/i=103/16=≤210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算： 立桿計算長度l0=Kμh== 長細比λ=l0/i=103/16= 查《規(guī)范》表A得，φ= 立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N39。=NG1k+NG2k+NQ1k=++= 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+=(+)+= σ=N/(φA)=(398)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N39。=NG1k+NG2k+NQ1k=++= 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+=(+)+= Mw=Mwk=ωklah2/10=m σ=N/(φA)+ Mw/W=(398)+≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1500連墻件截面類型鋼管連墻件型號Φ48連墻件截面面積Ac(mm2)398連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數 Nlw=ωk2h3la=23= 長細比λ=l0/i=1500/16=，查《規(guī)范》，φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)103/(398)=≤[f]=205N/mm2= 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤12= 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)18懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1300主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C35 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115030001050是2下撐116033001050否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F39。(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)13001500212001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250 荷載標準值： q39。=gk== 第1排：F39。1=F139。/nz= 第2排：F39。2=F239。/nz= 荷載設計值： q=gk== 第1排：F1=F1/nz= 第2排：F2=F2/nz= 強度驗算 彎矩圖(kNm) σmax=Mmax/W=106/141000=≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 剪力圖(kN) τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02(bδ)h2]=1000[881602(886)]/(8113000006)= τmax=≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 變形圖(mm) νmax=≤[ν]=2lx/250=21300/250= 符合要求！ 支座反力計算 R1=,R2= 四、上拉桿件驗算 上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)215上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)20螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)400對接焊縫抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185 上拉桿件角度計算： α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1050)=176。 上拉桿件支座力： RS1=nzR2=1= 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tanα1=176。= 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sinα1=176。= 上拉桿件的最大軸向拉力NS=max[NS1...NSi]/2= 軸心受拉穩(wěn)定性計算：σ =NS/A=103/=≤f= 符合要求！ 螺栓驗算： σ=NS/(πde2/4)=103/(π202/4)=≤[ft]=400N/mm2 鋼筋作為上拉桿件，端部采用螺栓與主梁連接時，為了保持對稱，主梁兩邊各1根鋼筋。 符合要求！鋼筋拉桿詳圖(設置螺栓) 對接焊縫驗算： σ=NS/(lwt)=103/A=103/=≤ftw=185N/mm2 符合要求！ 五、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算 主梁軸向力：N =|[((NSZ1))]|/nz=|[(())]|/1= 壓彎構件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=106/(141103)+103/2610=≤[f]=215N/mm2 塑性發(fā)展系數γ 符合要求！ 受彎構件整體穩(wěn)定性分析： 其中φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數： 查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB500172003)得，φb=2 ，根據《鋼結構設計規(guī)范》(GB500172003)附表B，得到 φb39。 σ = Mmax/(φbWx)=106/(141103)=≤[f]=215N/mm2 符合要求！ XX集團有限公司 2017030447