【正文】 loPNLbl103UNγscAblη=1702250103114070=低壓電網(wǎng)的總電壓損失為1140V電網(wǎng)允許電壓損失為117V，電纜截面滿足電壓損失的要求（經(jīng)計算，）。（4）按啟動時的允許電壓損失校驗電纜截面查手冊選取采煤機的最小啟動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)K=，則采煤機的最小啟動電壓為Ust?min=UNKα=1140=此時采煤機的啟動電流為Ist=Ist?NUst?minUN=5672=啟動時采煤機支線的電壓損失為?Ubl?st=3IstcosφstLblγscAbl=370=啟動器安裝處的電壓為U=Ust?min+?Ubl?st=+==855V滿足了啟動器吸持電壓的要求。啟動時干線電纜的電壓損失（除采煤機外，取干線其他用電設備的需用系數(shù)Kde=）?Ums?st=LmsγscAms3Istcosφst+KdePN?re103UN=953+75++1031140=啟動時2移動變電站變壓器的電壓損失為（除采煤機外，取移動變電站其他用電設備的需用系數(shù)Kde=，功率因數(shù)cosφwm?re=）?UT?st%=1I2N?Tur%Istcosφst+KdePN?re1033UN+ux%Istcosφst+KdePN?re1033UNtanφwm?re=1481+10331140++1033=?UT?st=?UT?st%100U2N?T=1200=其中 PN?re=1322+132+110+75++=啟動時的總電壓損失為?Ust=?UT?st+?Ums?st+?Ubl?st=++=此時采煤機電動機的端電壓為?U2N?T?Ust==Ust?min=因此，所選電纜截面滿足了啟動條件的要求。第六章 電氣設備的選擇根據(jù)采區(qū)電氣設備的選擇原則，采區(qū)變電所全部采用BGP66型礦用隔爆型高壓真空配電箱。該配電箱具有短路、過載、失壓、漏電和監(jiān)視保護。高壓配電箱電氣設備的參數(shù)選擇和校驗（其技術(shù)數(shù)據(jù)見《工礦企業(yè)供電設計指導》）：額定電壓選擇：根據(jù)公式 UN≥UN?W 選擇UN=UN?W=6KV合格；額定電流選擇：根據(jù)公式 IN≥Ica ，以1綜采工作面供電線路的配電箱為例，選擇IN=200AIca =；額定斷流容量校驗：根據(jù)公式Sbr≥S=100MVA≥；短路動穩(wěn)定校驗：根據(jù)公式ies≥iim其動穩(wěn)定電流ies=25KAiim=；短路熱穩(wěn)定校驗：根據(jù)公式Its2t≥Iss2ti其熱穩(wěn)定參數(shù)Its2t=1022=200Iss2ti==（式中ti=+=）。其他高壓配電箱的選擇結(jié)果如圖12所示。根據(jù)低壓電氣設備的選擇原則，各開關(guān)、啟動器的型號選擇結(jié)果如圖12所示。電氣參數(shù)的選擇和校驗可參照高壓配電箱的選擇方法來選擇。下面以控制采煤機的啟動器為例簡要敘述其選擇結(jié)果。根據(jù)采煤機額定電流216A、額定電壓1140KV和型號的確定原則，確定選用QJZ300/1140J型礦用隔爆真空電磁啟動器。其極限分斷電流為4500AS點（配電點處）的最大三相短路電流為4784A，斷流能力不符合要求。由于目前生產(chǎn)的電磁啟動器最大分斷能力只有4500KA，所以仍選用QJZ300/1140J型啟動器，但應采取補救措施。采取的方法是利用2移動變電站低壓側(cè)的自動饋電開關(guān)來切斷這一短路電流，或在配電點處增設進線饋電開關(guān)，本例采用前一種方法。第七章 保護裝置的整定計算1 采煤機啟動器的整定過載保護的整定值應按電氣設備的額定電流整定，其整定電流Iop?o應為Iop?o=IN=1082=216AQJZ300/1140J型啟動器的過載保護裝置，按時鐘電流整定法可精確整定在216A，所以其實際整定值為216A。短路保護的動作電流應躲過電動機的啟動電流，其動作電流應為IopIst?N=5672=1134A啟動器短路保護的整定值為其過載保護整定值的8倍，所以短路保護的實際整定值為Iop=2168=1728A1134A校驗靈敏度Kr=Is5?min2Iop=26111728= 滿足要求。2. 2移動變電站低壓側(cè)保護箱的整定1）、過載保護的整定移動變電站低壓側(cè)保護箱采用BXB500/1140型隔爆低壓保護箱，其過載保護裝置采用熱繼電器，分別安裝在兩路出線上。（300A），下面以采煤機出線分路為例整定其過載保護裝置。過載保護的動作電流為Iop?o===式中 。，則過載保護的實際整定值為Iop?o=300=270A2）、短路保護的整定BXB500/1140型隔爆低壓保護箱的短路保護裝置在主電路上，保護移動變電站二次側(cè)所有出線，所以其短路保護的動作電流為式中 Ist?N?mIop干線負荷中啟動電流最大的1臺（或同時啟動的多臺）電動機的額定（或?qū)嶋H）啟動電流； IN?re干線負荷中除啟動電流最大的1臺（或同時啟動的多臺）電動機外，其他用電設備的額定電流之和。保護箱短路保護的整定范圍為500A、700A、1000A、1250A、1500A、1750A、2000A、2250A、2500A，因此取短路保護的實際整定電流為1750A。主保護區(qū)內(nèi)（本級線路）的靈敏度為Kr=Is4?min2Iop=37961750= 滿足要求。后備保護區(qū)內(nèi)（下一級線路）的靈敏度為Kr=Is7?min2Iop=21091750= 滿足要求。移動變電站高壓側(cè)開關(guān)箱的整定過載保護裝置按保護變壓器過載來整定，其動作電流為Iop?o=IIN?T=SN?T3UIN?T=100036=移動變電站高壓開關(guān)箱采用BGP416型礦用隔爆型高壓真空配電箱，額定電流為100A，、……、因此將過載保護調(diào)整在1倍額定電流的位置，此時過載保護的實際整定值為Iop?o=1001=100A短路保護的動作電流應躲過變壓器的尖峰負荷電流，其動作電流應為Iop≥?Nm+IN?re==式中 KT變壓器的變比； 。 高壓側(cè)開關(guān)箱短路保護多大整定范圍為……10倍額定電流，將短路保護調(diào)整在4倍額定電流的位置，此時短路保護的實際整定值為Iop=1004=400A主保護區(qū)的靈敏度為Kr=Is?min2KTIop=400= 滿足要求。4．向1綜采工作面供電的高壓配電箱的整定過載保護的動作電流為Iop?o≥==高壓配電箱的額定電流為200A，共11個擋位，此時過載保護的實際整定值為Iop?o=200=120A短路保護的動作電流為Iop≥?max=+Ist?N?mIca?mKT=+567108=式中 Iw?max線路的最大工作電流，即尖峰負荷電流； Ica?m線路負荷中啟動電流最大電動機的最大長時工作電流。配電箱短路保護的整定范圍為……、16倍的配電箱額的電流，共11個擋位，現(xiàn)將保護整定在2倍的位置，此時短路保護的實際整定值為Iop=2002=400A主保護區(qū)靈敏度系數(shù)為Kr=Is2?min2Iop=1658400= 滿足要求。高壓配電箱的后備保護區(qū)為1和2移動變電站的低壓側(cè)，校驗靈敏度時應按靈敏度最小的移動變電站低壓側(cè)兩相短路電流來校驗。上述情況不好判斷時，則對2臺移動變電站低壓側(cè)均應進行校驗。2移動變電站低壓側(cè)兩相短路時的靈敏度為Kr=Is3?min2KTIop=400= 滿足要求。1移動變電站低壓側(cè)兩相短路時的靈敏度（變壓器為Y,dll接線）為Kr=Is8?min23KTIop=400= 不滿足要求。從上面靈敏度系數(shù)可看出，保護裝置對1移動變電站的短路故障不能保護，解決的方法有：1將采煤機的2臺電動機改由2臺啟動器程序控制2用實際啟動電流計算動作電流。3增大1移動變電站的容量4分散負荷，將1移動變電站與2移動變電站分開供電。 根據(jù)本例的具體情況，經(jīng)計算同時采取前兩種方法雖然能較大地降低動作電流的計算值，但并不能降低其實際整定值。原因是其動作電流仍然超過200A,而高壓配電箱的整定電流是用波段開關(guān)有級地調(diào)整為……、16倍配電箱的額定電流，所以其實際整定值仍為400A，不能滿足靈敏度要求。 如果將1移動變電站的容量最大增大到500KVA，再同時采用前兩種方法，經(jīng)計算保護裝置的靈敏度仍不滿足要求。 如果采用分散負荷的方法，使2移動變電站單獨由一個高壓配電箱控制和保護，保護的靈敏度可滿足要求。對順槽設備供電的問題（在本例中1移動變電站的負荷）：為了減少移動變電站和高壓配電箱的數(shù)量，可將兩個綜采工作面順槽的負荷合并，在采區(qū)變電所中設置1臺KS7500/6型油浸變壓器向其供電，這時在采區(qū)變電所中在增設1臺高壓配電箱即可解決兩個工作面順槽設備的供電問題。或只增設1臺高壓配電箱，向兩個順槽移動變電站供電；或為了防止兩個工作面的相互影響，各增設1臺高壓配電箱來保護順槽移動變電站。上述幾種解決問題的措施須技術(shù)經(jīng)濟比較決定。下面以分散負荷為例，重新整定向2移動變電站供電的高壓配電箱的保護裝置。由于高壓配電箱的負荷發(fā)生了變化，所以應重新選擇高壓配電箱。由表12查得2，所以應選擇1臺額定電流為100A的高壓配電箱，配電箱的型號和其他參數(shù)不變。由于高壓配電箱的負荷只有1臺移動變電站，所以此時應按變壓器保護來整定。本例中與2移動變電站高壓側(cè)開關(guān)箱的整定計算相同，即過載保護的動作電流為Iop?o=I1N?T=取實際整定值為1倍配電箱的額定電流，即Iop?o=100*1=100A短路保護的動作電流為Iop≥?N?m+IN?re=取實際整定值為4倍配電箱的額的電流，即Iop=100*4=400A主保護區(qū)靈敏度系數(shù)為Kr=Is2?min2Iop=1658400= 滿足要求。后備保護區(qū)即2移動變電站低壓側(cè)兩相短路時的靈敏度為Kr=Is3?min2KTIop=400= 滿足要求。然后視技術(shù)經(jīng)濟的比較情況，再重新擬定供電系統(tǒng)，選擇順槽設備用的變壓器和高壓配電箱，并整定其保護裝置。5．采區(qū)變電所總高壓配電箱的整定設重新擬定供電系統(tǒng)后，采區(qū)變電所的總負荷仍與表112數(shù)據(jù)相同，則采區(qū)總高壓配電箱過載保護的動作電流為Iop?o≥==配電箱額定電流為300A，將保護整定范圍整定在1倍的位置，此時過載保護的實際整定值為Iop?o=300*1=300A短路保護的動作電流為Iop≥?max=+Ist?N?mIca?mKT=+567108=將保護整定范圍整定在2倍的位置，此時短路保護的實際整定值為Iop?o=300*2=600A主保護區(qū)靈敏度校驗配電箱的主保護區(qū)末端為采區(qū)變電所母線的末端，若忽略母線長度，則其短路電流即為S1點的短路電流，因此其靈敏度為Kr=Is2?min2Iop=3265600= 滿足要求。后備保護區(qū)靈敏度為Kr=Is2?min2Iop=1658600= 滿足要求。中央變電所中的高壓配電箱與采區(qū)變電所中的總高壓配電箱所帶負荷相同，所以其過載保護和短路保護的動作電流計算值與采區(qū)變電所總高壓配電箱相同，但為了避免故障時越級跳閘，可將過載保護的動作時間適當延長，將短路保護的實際整定值適當增大，即短路保護整定范圍整定在3倍的位置，此時短路保護的實際整定值為Iop=300*3=300A靈敏度校驗：其后備保護區(qū)可確定為母線最末端，若忽略母線長度時，也就是本配電箱的主保護區(qū)末端。此時靈敏度為Kr=Is1?min2Iop=3265900= 滿足要求。本例中過載保護的動作時間，除控制采煤機的啟動器其過載保護的動作時間大于采煤機的實際啟動時間外，干線上過載保護的動作時間，應大于啟動時間最長的電動機的啟動時間。過載保護的動作時間，在設計時可初步確定，待投入運行后再根據(jù)時間情況進行調(diào)整。總結(jié)本次設計主要是根據(jù)現(xiàn)有的設計標準進行仿形設計，嚴格依據(jù)設計標準和有關(guān)規(guī)范進行設計計算。設計的主要成果為： 熟練地掌握了輸送機各部分的結(jié)構(gòu)、原理和功能，了解了國內(nèi)外的發(fā)展現(xiàn)狀。 掌握了輸送機在使用過程中經(jīng)常出現(xiàn)的問題，并在設計中針對每個問題做了適當?shù)慕鉀Q。存在的主要問題：⑴ 部分零件的結(jié)構(gòu)尺寸和安裝尺寸掌握的不夠準確。⑵ 設計中還采用了一部分老舊的部件。進一步研究的建議：⑴ 根據(jù)實際情況對輸送機整體進行簡化，減小輸送機的重量和體積。⑵ 對各個部件進行優(yōu)化設計，使各部分的功能達到最優(yōu)由于采區(qū)用電負荷大、供電距離遠，為了降低電能的損耗和提高供電質(zhì)量，所以采區(qū)供電電壓較高，而且采用移動變電站供電。當功率因數(shù)低時，應進行無功功率的補償。采區(qū)供電系統(tǒng)的擬定，應特別注意：瓦斯噴出區(qū)域、高瓦斯礦井、煤（巖）與瓦斯（二氧化碳）突出礦井中掘進工作面局部通風機應有專用變電器、專用開關(guān)和專用線路；局部通風機與掘進工作面中的電氣設備必須裝設風電閉鎖；掘進與采煤工作面分開供電等問題。為了防止故障時相互影響，各采煤工作面最好也應分開供電。選擇電氣設備時，除滿足環(huán)境對電氣設備的要求外，還應注意電氣設備內(nèi)裝的保護裝置滿足《煤礦安全規(guī)程規(guī)定》的不同類型電氣設備對保護的要求。不許用過載保護兼作電動機的斷相保護，否則會使電動機燒損。通過這段時間的設計，認識到自己的很多不足，自己知識的很多盲點和漏洞，知識和實踐的差距，所以說通過這次設計我深刻的認識到理論聯(lián)系實際的能力還急需提高。 在這個過程中，遇到了一些困難，但是通過和同學的討論和資料查找還是解決了這些難題，隨著問題的解決，學習的熱情高漲。參考書目《礦山運輸機械》 主編 于學謙 中國礦業(yè)大學出版社《采掘機械與液壓傳動》 主編 朱真才 韓振鐸 中國礦業(yè)大學出版社《礦山運輸與提升設備》 主編 毋虎城 裴文喜 煤炭工業(yè)出版社《采掘機械》 主編 劉德喜 煤炭工業(yè)出版社國家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理總局主編《2010年版煤礦安全規(guī)程》第1版 煤炭工業(yè)出版社煤炭工業(yè)部北京設計研究院主編《煤炭工業(yè)設計規(guī)范》 出版日期1997年1月 煤炭工業(yè)出版社 顧永輝主