【導讀】平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院。畢業(yè)設計（論文）任務書。任務下達日期年月日。設計（論文）題目：。答辯委員會根據(jù)學生提交的畢業(yè)設計（論文）材料，根據(jù)學生答辯情況，經(jīng)答。辯委員會討論評定，給予學生畢業(yè)設計（論文）成績。答辯委員會人，出席人。有的提升設備不斷的進行技術(shù)改造，從而由單繩纏繞式提升機發(fā)展到多繩摩擦。式提升機，提升速度加快，一次提升量也日益增大。為了節(jié)省大量電能，降低。運行費用和減少廠房面積的建設，因此我礦選用了落地式多繩摩擦式提升機。多繩摩擦式提升機在一定程度上解決了單繩纏繞式提升機在深井條件下所出現(xiàn)。的問題，提升機采用了尾繩平衡，以減少容器兩端張力差，提高運行的可靠性。礦井提升機的發(fā)展，都在采用最新的技術(shù)、最新的工藝、最新的材料，使。提升設備向大型化、高效率、安全可靠、運行準確和高度集中化、自動化方向

　　

【正文】 系列提升機全數(shù)字直流電控設備 。 供電電源 提升機采用雙回路供電，一回工作，一回備用。供電電源引自礦井地面變電所，詳見地面供電系統(tǒng)圖。 開采煤時主提升能力計算 礦井在初期開采七 2 煤時設計生產(chǎn)能力為 ，井筒深度 H=277m，主井提升裝置選用以開采二 1煤計算為準的 JKMD－ 4（ I） E型落地式多繩摩擦式提升機，提升容 器為平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 16 頁 JDS4/55 4Y 型標準多繩箕斗（鋼絲繩罐道）。提升鋼絲繩首繩選用 22ZAB6V30+FC1670307 型鋼絲繩左右捻各兩根。尾繩選用 88 15NATP8 4 71360 型扁鋼絲繩 2根，該提升設備在初期開采七 2煤時一次安裝到位，分期服務于七 2煤和二 1煤的開采。 提升高度的確定 Ht=HHZ+HX+Hr=27730+12+= 式中： Hr 容器高度 Hr= HX 卸載高度 HX=12m Hz 裝載高度 HZ=30m 提升運動學及提升能力計算 經(jīng)計算得初加速度 a0=， V0=，卸載曲軌行程 h0=,主加速度a1=，提升減速度 a3=。 初加速度階段 卸載曲軌初加速時間： t0=oVoa = = 箕斗在卸載中曲軌內(nèi)的行程： h0= 正常加速度階段 加速時間： t1= 01mVVa? = ? = 加速階段行程： h1= 02mVV? t1= ? = 正常減速階段 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 17 頁 提升速度及力圖 減速階段時間： t3= 43mVVa? = ? = 減速階段行程： h3= 42mVV? t3= ? = 爬行階段 爬行時間： t4= 44hV = =6s 爬行距離： h4=3m 抱閘停車時間 t5=1s 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 18 頁 等速階段 等速階段行程： h2=Hth0h1h3h4== 式中： Ht提升高度 Ht=HHZ+HX+Hr=27730+12+= 等速階段時間： t2= 2mhV = = 一次提升循環(huán)時間 Tx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ =++++6+1+12= 式中 : θ — 休止時間取 12s 提升設備年實際提升量 An′ = 3600 4 330 70. 6? ? ?? = 萬 t/a 提升能力富裕系數(shù)為 af= AnAn? = = 提升能力滿足要求 提升系統(tǒng)動力學計算 提升系統(tǒng)總變位質(zhì)量 ∑ m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md =4000+2 6500+4 610+2 2300+6500+4399 =37281kg 式中： Lp—— 鋼絲繩全長 Lp=610m（包括尾繩）。 動力學計算（按平衡系統(tǒng)計算） 提升開始階段 開始時： F0=Kmg+⊿ Ht+∑ ma 0= 4000 +37281 =62975N 終了時： F0′ =F02⊿ h0=62975－ 0=62975N 式中：⊿ 提升鋼絲繩與平衡尾繩的總單重之差，平衡系統(tǒng)⊿＝ 0。 主加速階段 開始時： F1=F0′ +∑ m（ a1a0） =62975+37281（ ） =63721N 終了時： F1′ =F1=63721N 等速階段 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 19 頁 開始時： F2=F1′ ∑ ma1=6372137281 =45080N 終了時： F2′ =F2=45080N 減速階段 開始時： F3=F2′ ∑ ma3=4508037281 =26440N 終了時： F3′ =F3=26440N 爬行階段 開始時： F4=F3′ +∑ ma3=26440+37281 =45080N 終了時： F4′ =F4=45080N 經(jīng)計算所選主井提升設備在初期開采七 2煤時 ,可滿足礦井七 2煤井煤炭提升任務的要求。 副提升設備選型計算 設計依據(jù) 初期開采七 2煤時 生產(chǎn)能力： 。 工作制度：年工作日 330d，每天最大班凈提升時間 16h。 提升高度： H=277m(井筒深度 )。 最大 班下井人數(shù)： 109 人。 最大件重量： 3170kg。（主排水泵電機 ,不可拆卸件） 后期開采二 1煤時 生產(chǎn)能力： 。 工作制度：年工作日 330d，每天最大班凈提升時間 16h。 提升高度： H=577m(井筒深度 )。 最大班下井人數(shù)： 125 人。 最大件重量： 5350kg(主排水泵電機 ,不可拆卸件 )。 提升容器選擇 根據(jù)礦井后期開采二 1煤時的年產(chǎn)量及輔助提升量，經(jīng)計算，副井提升容器選用一對 雙層單車多繩標準罐籠（寬窄各一個），鋼絲繩罐道，寬罐籠質(zhì)量為 Q=5800kg，每次承載 38人，窄罐籠質(zhì)量為 Q=4656kg，每次承載 23 人。提矸選用 標準礦車，礦車自重 QZ=610kg，載矸量為 Qm=1800kg，每次提升一輛礦車。 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 20 頁 鋼絲繩的選擇 繩端荷載計算 提升物料（按提矸計算）： Q 矸 =Q+Qm+QZ=5800+1800+610=8210kg 提升人員： Q 人 =Q+Qr=5800+2850=8650kg 提升最大件設備： Q 大件 =5800+5350=11150kg 式中 :Qr— 每次乘載人員重量 ,按最多 38 人計算。 5350— 卸載最大件水泵 電機重量。 首繩單位長度重量 P`K 大件 =110()BQn Hcm? ?大 件=1115011 0 16 74 ( 61 1)8???=P`K 人 =110()BQn Hcm? ?人=865011 0 16 74 ( 61 1)9???=式中 :Hc— 鋼絲繩懸垂長度 Hc=H+Hj+Hh=577+24+10=611m n— 首繩鋼絲繩根數(shù) Hh— 尾繩環(huán)高度 根據(jù)以上計算，首繩選用 22ZAB6V 30+FC1770326 型鋼絲繩左右捻各兩根。其技術(shù)參數(shù)如下：鋼絲繩直徑 dk=22mm，鋼絲破斷拉力總和 Qq=326030N，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為Pk=。 尾繩單位長度重量 qk180。= 1nnPk=2 =式中 :n1— 尾繩鋼絲繩根數(shù) 根據(jù)以上計算，尾繩選用 85 15NATP8 4 71370 型扁鋼絲繩兩根，其主要技術(shù)參數(shù)為：鋼絲繩尺寸寬厚 =85mm 15mm，鋼絲破斷拉力總和 Qq=542021N，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為 qk=。 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 21 頁 提升機選擇 1）摩擦輪直徑 D180?！?90d=90 22=1980（ mm） 2)最大靜張力和最大靜張力差 最大靜張力 (按提升最大設備計算 )Fj=Q+Q 大件 +nPkHj+n1qk(H+Hh) =5800+5350+4 24+2 (577+10)=15823kg 最大靜張力差 Fc=Qr+（ 58004656） =3994kg 據(jù)此副井提升裝置選用 4（ I） E 型落地式多繩摩擦式提升機，其主要技術(shù)參數(shù)為：摩擦輪直徑 D=2250mm，天輪直徑 DT=2250mm，最大靜張力 215kN，最大靜張力差 65kN，摩擦輪鋼絲繩間距 300mm，提升速度 V= m/s，減速比 i=,提升機旋轉(zhuǎn)部分變位質(zhì)量 mj=6500kg，天輪變位質(zhì)量 mt=2300kg，襯墊摩擦系數(shù)μ =。 提升系統(tǒng)的確定 井架高度 Hj＝ Hr+Hg++e=11+7+ +5= 取 HJ＝ 24m 式中 : Hr容器高度 Hg過卷高度 Rt天輪半徑 e上下天輪中心高度 提升機摩擦輪與提升中心線距離 LS LS=++D= 24++= 取 LS=21m 鋼絲繩弦長 下弦長 LX1＝ 2210( ) ( )22 tjS DsH C L? ? ? ?＝ 221 .9 0 4 2 .2 5(1 9 0 .8 ) ( 2 1 )22? ? ? ? ＝ 上弦長 LX＝ 220( ) ( )22 tjS DsH C L? ? ? ?＝ 221 .9 0 4 2 .2 5( 2 4 0 .8 ) ( 2 1 )22? ? ? ? ＝ 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 22 頁 式中： s兩容器間距 C0摩擦輪中心與地平距離 鋼絲繩的出繩角 下出繩 角 β 下 =arctan 1022jtHCDsLs???+arcsin12txDDL? =arctan 19 04 52122???+arcsin ?? =49176。 17180。26 上出繩角 β 下 =arcsin 0jxHCL? ＝ 48176。 2180。17 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 23 頁 副井提升系統(tǒng)圖 圍包角а的確定 經(jīng)計算圍包角а＝ 181176。 15180。9 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 24 頁 提升容器 最小自重校核 按靜防滑條件容器自重為（按提升最大件計算） QC≥ [ 22(1 2 )( 1) jw we?? ?? ??]QnPkHcQZ=D2QnPkHc = 28504 611= 當圍包角а =181176。 15180。9時查表得 D2= 按動防滑條件 QC≥ [1221(1 2 ) 121 (1 )1jjawwgeage??????? ? ? ??? ?]Q+[112(1 )121 (1 )1jjageage??????? ??? ?] GdnPkHcQz =A2Q+C1GdnPkHc 經(jīng)查表當加速度 a1取 ,A2=,C1=。 則 QC= 2850+ 23004 402= 經(jīng)計算滿足防滑條件的罐籠最小自重均小于所選罐籠自重，防滑條件滿足要求 ,但在卸載最大件水泵電機時應適當增加配重，已滿足防滑條件