【正文】 力荷載代表值匯總為：G1 = G樓板+ G墻+ + G梁+ G柱+ Q1=++++765= 重力荷載設(shè)計值：G1=（+++）+7652= 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 G i的計算結(jié)果如下：G6 =，G5= ，G4=，G3=，G2=，G1=各個質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值示意圖如圖516所示： 圖516 各個質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值示意圖 框架側(cè)移剛度的計算橫梁線剛度 的計算：表510 橫梁線剛度 計算類別104(N/ mm2)bh(mmmm)109(mm2)l（mm）（）1010 （Nmm）（）1010（Nmm）（）1010 （Nmm）AB跨2506506900BC跨2504002400CD跨2506506900 柱線剛度的計算：I=bh3/12 表511 柱線剛度計算層號層高（mm）104(N/ mm2)bh(mmmm)1010（N/mm2）1010（Nmm）139006006002~53600600600各層橫向側(cè)移剛度計算(D 值法)（1）底層① AADD10（4 根）K=αc=(+K)/(2+K)= Di1=αc12ic/h2=121010/54002=10543② BBCC10（4 根） K=(+)/6= αc=(+K)/(2+K)=Di2=αc12ic/h2=121010/54002=12494③ A5～D5～（10 根） K=αc=(+K)/(2+K)=Di3=αc12ic/h2=121010/54002=11605④ B5～C5～（10 根） K=（+）/= αc=(+K)/(2+K)=Di4=αc12ic/h2=121010/54002=13753∑D1=(10543+12494)4+(11605+13753) 12=396444（2） 2～6層 ① A AADD10（4 根） K=2/（2）= αc=K/(2+K)= Di1=αc12ic/h2=121010/33002=17296② B BBCC10（4 根） K=(+) 2/（2）= αc=K/(2+K)= Di2=αc12ic/h2=121010/33002=25944③ A5～D5～（12根） K=（ 2）/(2 ）=αc= K/(2+K)= Di3=αc12ic/h2=121010/3=21944④ B5～C5～（12根） K=（+）2/（2 ）= αc= K/(2+K)= Di4=αc12ic/h2=121010/33002=32214∑D25=(17296+125944)4+(21944+32214)12=822856由上計算得，橫向框架梁的層間側(cè)移剛度為：表512 橫向框架梁的層間側(cè)移剛度匯總層次 1 2 3 4 5（N/mm）396444822856 822856 822856 822856橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移按按以下公式計算：VGi=∑Gk(△u)i= VGi/∑D ijuT=∑(△u)k注：∑D ij 為第 i 層的層間側(cè)移剛度； (△u)i 為第 i 層的層間側(cè)移； (△u)k 為第 k 層的層間側(cè)移；s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算過程見下表 513所示 表 513 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算層次（kN）（kN）（N/mm） （m）（m）58228564822856382285628228561501002基本自振周:T1= 注:ψT為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。uT為假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值，Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。 T1= ＝＝ s 水平地震作用及樓層地震剪力的計算本辦公樓結(jié)構(gòu)高度未超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，屬多層框架結(jié)構(gòu)，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 計算水平地震影響系數(shù) 查《建筑抗震規(guī)范》得二類場地一組特征周期值 Tg=。設(shè)防烈度為7度的 因 則地震影響系數(shù)為：結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：因 ==T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)：δn=+=+=頂部附加水平地震作用：各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計算： 地震作用下各樓層水平地震層間剪力為： 主體結(jié)構(gòu)頂層（第6層）水平地震作用為：抗震驗算時，結(jié)構(gòu)各樓層的最小水平剪力標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合，查表可得剪力系數(shù)λ=計算過程如下表 514所示：表 514 各樓層橫向水平地震作用和層間剪力計算表層次高度Hi（m）Gi（Kn）GiHiGiHi/∑GjHjFi（kN）Vi（kN）515036141236843970072703301633759各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用分布示意圖及樓層地震剪力沿房屋高度的分布示意圖分別如圖517及圖518所示：圖517 水平地震作用分布示意圖 圖518 層間剪力示意圖 多遇水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移 (△u)i和頂點(diǎn)位移 u i分別按下列公式計算：(△u)i= Vi/∑D iju i=∑(△u)k各層的層間彈性位移角，根據(jù)《建筑抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[]1/550。計算過程如表 515：表 515 橫向水平地震作用下的位移驗算層次V i（kN）∑D i（N/mm）(m）ui(m）hi（m）=(△u)i /hi5 8228561/320448228561/230838228561/188628228561/167513996441/1224由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/12241/550(滿足規(guī)范要求)。框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij=DijV i/∑DijM bij=VijyhM uij=Vij（1y）hy=y0+y1+y2+y3注：y0框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。y1 為上下層梁線剛度變化時反彎點(diǎn)高度比的修正值。y2為上層層高變化時反彎點(diǎn)高度比的修正值。y3 為上下層層高變化時反彎點(diǎn)高度比的修正值。y 框架柱的反彎點(diǎn)高度比。底層柱需考慮修正值 ，二層柱需考慮修正值，其它柱無修正。對二層柱： 查表得 修正后對一層柱： 查表得 修正后其它層，查表得下面以4軸線橫向框架內(nèi)力的計算為例，計算過程如表 516所示：表 516（a）各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）層次hi（m）Vi（kN）∑Dij（N/mm）邊柱Di（N/mm）V i1（kN）ky（m）M bi1（kNm）M ui1（kNm）582285621944482285621944382285621944282285621944139644411605 表 516（b）各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）層次hi（m）Vi （kN）∑Dij（N/mm） 中柱Di2（N/mm）V i2（kN）ky（m）Mbi2（kNm）Mui2（kNm）5822856 32214482285632214382285632214282285632214139644413753梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算：Mlb=ilb(Ｍbi+j,j+Ｍni,j)/（ilb+ irb）Mrb=irb(Ｍbi+j,j+Ｍni,j)/（ilb+ irb）Vb=(Ｍni,j+Ｍrb)/lN=Σ(Vlb Vrb)k具體計算過程見下表 517所示,框架左震彎矩圖、梁剪力圖、柱軸力如圖519所示：表 517：梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算層次 邊梁 走道梁 柱軸力MlbMrb lV bMlbMrb lV b邊柱N中柱N54321圖519 （a）左震作用下框架剪力圖 圖519 （b）左震作用下框架軸力圖519（c）左震作用下框架彎矩圖 框架梁、柱內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)選用的抗震等級及計算規(guī)定查《建筑抗震規(guī)范》可知本工程框架為三級抗震等級本方案中總高度不超過60m時，不考慮風(fēng)荷載效應(yīng)與水平地震效應(yīng)的組合；當(dāng)設(shè)防烈度不大于8度，也不考慮豎向地震作用效應(yīng)與水平地震作用效應(yīng)的組合。故在框架抗震設(shè)計時，考慮了三種基本組合：①水平地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值效應(yīng)的組合：SE=+=(SGK+)+。②豎向荷載效應(yīng)，包括全部恒荷載與活荷載的組合（可變荷載效應(yīng)控制的組合）：S=+。③豎向荷載效應(yīng)（由永久荷載效應(yīng)控制的組合）：S=+在計算跨間最大彎矩時采用如后的模型，圖中Mbl和Mbr為某種荷載組合下的梁跨梁端彎矩，q為相應(yīng)荷載組合下等效均布荷載設(shè)計值，有地震作用組合時，q=+；無地震作用組合時，q=+本框架為三級抗震等級，為保證地震作用下構(gòu)件的抗剪強(qiáng)度，實現(xiàn)“強(qiáng)剪弱彎”，將梁端剪力設(shè)計值乘以剪力增大系數(shù)ηvb=，即V=（Mbr–Mbl）/ln+VGB。為計算簡便，可取軸線處的剪力驗算。則VGb=ql/2，q為第①種荷載效應(yīng)組合下等效均布荷載。（Mbr–Mbl）取左震和右震分別作用下絕對值的較大者。中柱的內(nèi)力組合和柱端彎矩調(diào)整時，為保證“強(qiáng)柱弱梁”，在框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，需對有地震荷載組合情況下的柱端彎矩設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整，取柱端彎矩增大系數(shù)為ηvc=，即∑Mc=∑Mb，調(diào)整后：Mcu’=∑MbMcu/∑Mc；Mcb’=∑MbMcb/∑Mc，底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值。計算過程