【正文】 GB=GC=(5) 首層框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值① 第一層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向連系梁自重 邊柱縱向連系梁粉刷 塑鋼門窗自重 = kN窗上下墻體自重 19()= kN窗上下墻體粉刷 2()17=窗邊墻體自重 kN窗邊墻體粉刷 kN框架柱自重 25= kN框架柱粉刷 (3)17= kN連系梁傳來的 kN 匯總 GA=GD=② 中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載中柱縱向連系梁自重 中柱縱向連系梁側(cè)粉刷 中間連系梁承受板重 +(+)=內(nèi)縱墻自重 19（）= kN內(nèi)縱墻粉刷 （）217=扣除門洞重加上門 （18+）=框架柱自重 框架柱粉刷 kN 匯總 GB=GC= (6) 恒荷載作用下的計(jì)算簡圖，如圖29所示： 圖29 恒荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖(單位kN) 活荷載計(jì)算 查表可知： kN/m2 。(1) 屋面、樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算p6AB=p6CD== kN/mp6BC==P6A=P6D== kNP6B=P6C=(+)2+2= kNpAB=pCD== kN/m pBC== PA=PD== PB=PC=+= 樓面活荷載作用下的計(jì)算簡圖，如圖210所示： 210 樓面活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖 內(nèi)力計(jì)算 框架側(cè)移剛度計(jì)算主梁的線剛度見表212，采用C40的混凝土，E=104N/mm2=107kN/m2為方便設(shè)計(jì)，假定梁的截面慣性矩I沿軸線不變，對現(xiàn)澆樓蓋，中框架取I=2IO 邊框架取I= , IO為矩形截面梁的截面慣性矩。 表212 梁線剛度計(jì)算表斷面bh(m2)跨度l(m)矩形截面慣性矩I0(m4)邊框架梁中框架梁（m4）（kN/m）（m4）（kN/m）103103104103104103103104103104103103104103104表213柱線剛度計(jì)算表層次/mm/(N/mm2)/mmmm/m4線剛度（kN/m）c15200104600600103104263000104600600103 104根據(jù)梁柱線剛度比的不同，柱可以分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓、電梯間柱等。以下為中框架梁柱線剛度比的計(jì)算過程：底層： , ， 標(biāo)準(zhǔn)層： ， ， 中框架柱的側(cè)移剛度D值，見表214：表214 框架柱的側(cè)移剛度層次邊柱（2根）中柱（2根）11168317973296562=593122～61872034320530402=106080 橫向水平荷載下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算(1) 自振周期的計(jì)算按頂點(diǎn)位移計(jì)算方法，充分考慮填充墻對框架剛度的影響，計(jì)算取基本周期調(diào)整系數(shù)，按照D值法進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表215：G6(kN)=2+2++2++(+)2+（2+2++(+)2）=385 kNG5(kN)=2+2+2+++(+)2+(2+2++(+)2)=759 kNG4(kN)= G3(kN)= G2(kN)= G5(kN)=759 kNG1(kN)=2+2+2+++(+)2+(2+2++(+)2)=896 kN 表215 頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次（kN）（kN）(m)(m)6385385106080575911441060804759190310608037592662106080275934211060801896431759312則(2) 橫向水平地震作用計(jì)算本設(shè)計(jì)中，結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，故結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按式計(jì)算，基本烈度7度，場地類別Ⅱ類。，所以不考慮頂部附加水平地震作用： 頂點(diǎn)附加地震作用為：計(jì)算過程見表216：表216 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次/m/kN/kNm/kN/kN510146 3857797575913055475910778375985012759622418964659各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布，如圖211所示： 圖211橫向水平地震剪力及樓層地震剪力(3) 水平地震作用下的位移驗(yàn)算 其中采用公式如下，驗(yàn)算過程見表217： 表217 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次/kN/(KN/m)/m/mm/mm61060803000510608030004106080300031060803000210608030001593125200可見最大層間位移角發(fā)生在第一層，其值為1/10741/550，滿足(4) 水平地震作用下框架內(nèi)力分析計(jì)算過程，見表21219：，彎距計(jì)算各柱反彎點(diǎn)高度比y確定 視為由水平地震作用時(shí)查表而定 y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值，首層不考慮y1。 y2，y3為上，下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。層次/m/KN/(N/mm)邊柱y610608018720510608018720 410608018720 31060801872021060801872015931211683表218 柱端彎矩及剪力計(jì)算層次/m/KN/(N/mm)中柱y61060803432051060803432041060803432031060803432021060803432015931217973 表219 柱端彎矩及剪力計(jì)算對底層柱需考慮修正值y2（兩次線性內(nèi)差計(jì)算）第二層柱需考慮y2和y3 其余各層柱均無修正 ，表220 梁端彎矩，剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁樓道梁柱軸力邊柱中柱654321 圖212 地震作用下梁端剪力及柱軸力圖（單位kN） 圖213 地震作用下的框架彎矩圖（） 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算(1)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式風(fēng)載體型系數(shù)，由規(guī)范查的=（迎風(fēng)面）和=（背風(fēng)面）； 高度Z處的風(fēng)振系數(shù)。因高度H30m，不考慮風(fēng)壓脈動的影響，故取風(fēng)振系數(shù) 基本風(fēng)壓，取=。 風(fēng)壓的高度變化系數(shù)。按C類粗糙度考慮。 由公式 q(z)= 計(jì)算沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程見表221：其中Z為框架節(jié)點(diǎn)至室外地面的高度，A為一榀框架各節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積。按C類粗糙度考慮。 表221 風(fēng)荷載計(jì)算層次Hi(m)( kN/m2)q1（z）(kN/m)q2（z）(kN/m)654321框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)，應(yīng)按靜力等效原理將圖中的分布荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如圖21215所示： 圖214 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布 圖215 等效節(jié)點(diǎn)集中荷載 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算由計(jì)算層間剪力Vi，求出層間側(cè)移剛度： 計(jì)算結(jié)果見表222：表222 位移驗(yàn)算層次123456/KN/KN/(N/mm)59312106080106080106080106080106080/mm/mm1/110641/44121/35711/31251/28851/2778 風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2778，遠(yuǎn)小于1/550，滿足規(guī)范要求。（2）風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過程與水平地震作用下的相同，此處省略，風(fēng)作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力如圖21217所示： 圖216水平風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖（單位kN）