【正文】 框架柱軸力與梁端剪力的計算結(jié)果見表。地震荷載標準值作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如圖表 地震荷載作用下框架A柱、F柱剪力和梁端彎矩的計算層次Vi/kN∑D/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/∑DVim/kNMc上/kNmmMc下/kNmmMb總/kNmm67295931449057295931449047295931449037295931449027295931449012554646129表 地震荷載作用下框架B柱、C柱剪力和梁端彎矩的計算層次Vi/kN∑D/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/∑DVim/kNMc上/kNmMc下/kNmMb左/kNmMb右/kNm67295932752057295932752047295932752037295932752027295932752012554648314表 地震荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力層次AB、CF跨梁端剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力654321 注：軸力壓力為+，拉力為。 地震荷載作用下M圖（kNm）地震作用下的V圖（單位：KN）地震荷載作用下的N圖（單位：KN）第七章 框架內(nèi)力組合一、控制截面的確定框架梁一般取梁端和跨中作為梁承載力設(shè)計的控制截面，梁端最危險截面應(yīng)在梁端柱邊，而不是在結(jié)構(gòu)設(shè)計簡圖中的柱軸線處。本例為了簡化起見，采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。梁取3個控制截面，分別為梁端，和跨中?？蚣苤膹澗?、剪力和軸力沿柱高是線性變化的，因此可取各層柱的上、下端截面作為控制截面。二、內(nèi)力組合考慮的組合本例考慮如下四種內(nèi)力組合：(1)、+；(2)、+；(3)、+*(SQk+Swk)；(4)、+；此外，對于本工程，+，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮?？蚣芰簝?nèi)力組合計算結(jié)果見內(nèi)力組合表?？蚣苤鶅?nèi)力組合計算結(jié)果見內(nèi)力組合表。91 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合注：恒載、（樓面）；（樓面）；內(nèi)力組合值 均乘以；為簡化計算取進行組合。 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合注：恒載、（樓面）；（樓面）；內(nèi)力組合值均乘以；為簡 化計算取進行組合。 框架A柱由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表注：恒載、（樓面）；（樓面）；內(nèi)力組合值均 乘以 γo=；為簡化計算取進行組合：。 框架A柱由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表注：恒載、（樓面）；（樓面）；內(nèi)力組合值均乘以；為簡化 計算取進行組合：。 框架B柱由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表注：恒載、（樓面）；（樓面）；內(nèi)力組 合值均乘以 ；為簡化計算取進行組合：。 框架B柱由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表注：恒載、（樓面）；（樓面）；內(nèi)力組合值均乘以 ；為簡化 計算取進行組合：。 用于承載力計算的框架梁考慮地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的基本組合表注：重力荷載代表值①；(彎矩)（軸力)；彎矩M 取進行組合，剪力；為梁端剪力增大系數(shù)。 用于承載力計算的框架A柱考慮地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的基本組合表 用于承載力計算的框架B柱考慮地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的基本組合表 基頂荷載的非抗震標準值組合表 基頂荷載的抗震標準值組合表 基頂荷載的設(shè)計值組合表 基頂荷載的抗震設(shè)計值組合表第八章 框架梁柱截面配筋混凝土強度 C30 fc=鋼筋強度 HPB235 fy=210N/mm2 fyk=235N/mm2 HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 一、框架柱截面設(shè)計本工程各層柱的配筋計算詳見配筋計算表。 ea=max(20mm,500mm/30=)=20mm ，；當l0/h＜15時。 大偏壓： 小偏壓： 斜截面受剪承載力計算計算過程詳見配筋計算表。 框架柱截面設(shè)計以底層A柱為例說明計算方法和過程，其它列表計算。非抗震設(shè)計（1）軸壓比驗算 軸壓比： 滿足要求。（2）截面尺寸復核取 因為 所以 滿足要求。（3）正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向的彎矩故采用對稱配筋。底層D柱由內(nèi)力組合表。選取一組最不利內(nèi)力組合為例，進行配筋計算。 彎矩中沒有由水平荷載作用產(chǎn)生的彎矩,故柱的計算長度 ，故因為,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。 因為,取.=＞ζb ＜0按構(gòu)造配筋單側(cè) 每側(cè)實配鋼筋220+218（4）垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算底層A柱： 查表得 滿足要求。 二、框架梁截面設(shè)計正截面受彎承載力計算計算過程詳見配筋計算表。 ρmin=max[%,(45ft/fy)%]=%As,min=ρminbh斜截面受剪承載力計算計算過程詳見配筋計算表。 梁截面設(shè)計以底層AB跨梁為例，說明方法和過程，其它層梁配筋計算結(jié)果詳見表。設(shè)計時選取抗震和非抗震的各內(nèi)力，將與進行比較，然后取大者進行配筋計算。對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量；跨中彎矩T形截面計算縱筋數(shù)量。 以底層DE梁為例計算：非抗震左端： = =跨中： = 右端： = =2．正截面受彎承載力計算混凝土強度等級： C30級 ； ； 鋼筋強度等級：， HRB400級； HPB235級； （1）1層AB梁A支座梁截面尺寸為；按矩形截面計算。 非抗震和三級抗震時均為：實配鋼筋為322（2）跨中截面（按T形截面計算）1）、翼緣計算寬度的確定取2）、T形截面類型判斷（51560）= 故屬于第一類T形截面。 3）鋼筋面積計算 實配鋼筋為320（3）斜截面計算1）、截面尺寸要求1層 AB跨梁B支座： V= 故滿足要求（非抗震時也滿足）。2）驗算是否可按構(gòu)造配筋 kN ＞V= ，故可按構(gòu)造配筋，取雙肢箍8@100，非加密區(qū)取8@200。 支座截面正截面配筋計算表 框架梁斜截面配筋計算表 框架A柱正截面受彎承載力計算（非抗震） 續(xù)表 框架B柱正截面受彎承載力計算（非抗震） 續(xù)表 框架A柱正截面受彎承載力計算（抗震） 續(xù)表 框架B柱正截面受彎承載力計算（抗震） 續(xù)表表 框架柱斜截面受剪承載力計算表（非抗震） 框架柱截面受剪承載力計算表（抗震）第9章 樓梯設(shè)計,踏步面層用30mm厚水磨石，底面為20厚混合砂漿抹灰層，采用C30混凝土， ，梁中縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋， ，其余鋼筋采用HPB235級鋼筋， 。一、踏步板計算荷載計算踏步尺寸為280mm150mm，斜板厚度取t=40mm.則截面平均高度為h=150/2+40/=120mm恒荷載：踏步板自重： 踏步面層重： (+)踏步抹灰重： 合計： 活荷載： 總計： 內(nèi)力計算+=踏步板跨中彎矩：截面承載力計算踏步板計算截面尺寸：280mm120mm 故踏步板應(yīng)該按照構(gòu)造配筋，每踏步采用28 AS=101mm2踏步內(nèi)斜板分布鋼筋8@250mm二、樓梯斜梁計算荷載計算踏步板傳荷載： (+)/=斜梁自重： （）斜梁抹灰： （）總計： 內(nèi)力計算平臺梁截面尺寸選用240mm*300mm.+=斜梁跨中彎矩及支座截面剪力：截面承載力計算斜梁按T形截面進行配筋計算，取翼緣有效寬度按倒L形截面計算按梁的跨度考慮=3800/6=633mm按翼緣寬度考慮：=150+1200/2=750mm按翼緣高度考慮：=40mm/265mm=取=633mm首先按照第一類T形截面進行試算： 故采用210 AS=157mm2故可按構(gòu)造配置箍筋，選用雙肢箍8@200mm三、平臺板設(shè)計平臺板計算簡圖平臺板取1m寬作為計算單元。平臺板近似地按短跨方向的簡支板計算。計算跨度：由于平臺板兩端均與梁整結(jié)，所以計算跨度取凈跨l2n=1580mm。平臺板厚度取l2=100mm荷載計算荷載種類荷載標準值/kN?m1荷載分項系數(shù)設(shè)計荷載/kN?m1恒載平臺板自重330厚地板磚面層20厚板底粉刷層活荷載q總計 p內(nèi)力計算考慮平臺板兩端梁的嵌固作用，跨中最大設(shè)計彎矩取配筋計算選用：受力鋼筋6@200，AS=143mm2 分布鋼筋6@200四、平臺梁設(shè)計荷載計算板傳恒載：平臺梁自重：=面磚以及粉刷：=活荷載：總計： kN/m內(nèi)力計算平臺梁跨中正截面最大彎矩平臺梁支座處最大剪力 截面設(shè)計a）正截面承載力計算選用412，As=452mm2b) 斜截面抗剪能力計算故截面尺寸滿足要求。箍筋用HPB235級鋼筋（fyv=210N/mm2）雙肢8@200.第十章 基礎(chǔ)設(shè)計一、非抗震設(shè)計取A柱基礎(chǔ)設(shè)計。根據(jù)基頂標高，選取粘土層作為持力層，礫石層r=，=10基礎(chǔ)尺寸及埋置深度（1）按構(gòu)造要求初步確定基礎(chǔ)尺寸，如下圖所示：+1m=。采用100厚C10混凝土墊層。兩邊各延伸出100mm。（2）按軸心受壓基礎(chǔ)初步估算基礎(chǔ)底面積 （）查表ηb=0,ηd=,γm=10k