【導讀】、地方、企業(yè)管理規(guī)定?！段ｋU性較大的分部分項工程安全管理辦法》的通知即“建質[2020]87號”；《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》的通知即“建質[2020]254. GB50204-2020混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范。GB50300-2020建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準。JGJ166－2020建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范。JGJ162-2020《建筑施工模板安全技術規(guī)范》。施工手冊第四版建筑施工手冊。4~7軸/Y-Y2軸扶梯基坑

　　

【正文】 變形的現(xiàn)象。 （ 3） 腳手架 在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。 32 （ 4）在澆筑梁板混凝土前，由項目部對 腳手架 全面檢查，合格后才開始澆筑混凝土，澆混凝土的過程中，由質檢員、安全員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發(fā)現(xiàn)隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。見下表。 構件允許偏差 序號 項目 允許偏差 檢查工具 1 立桿 鋼管 彎曲 3m＜ L≤ 4m ≤ 12 鋼卷尺 4m＜ L≤ ≤ 20 2 水平桿、斜桿的 鋼管 彎曲 L≤ ≤ 30 鋼卷尺 3 立桿垂直度全高 絕對偏差≤ 100mm 吊線和鋼卷尺 4 立桿 腳手架 高度 H內 相對值≤ H/400 鋼卷尺 （ 5）混凝土澆筑前應做好現(xiàn)場范圍內支模人員動清場工作，并安排專人看管，防止混凝土澆筑期間有人進入支模下逗留歇息。 （ 6）混凝土澆筑時，必須安排專人觀察模板和支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)異常情況應立即暫停施工，迅速疏散人 員，待排除險情并經(jīng)項目技術負責人檢查同意后方可復工。澆筑過程中每 30 分鐘觀測一次，澆筑完畢后每天觀測一次直至模板拆除。（監(jiān)測位置的設置詳見附圖） （ 7）高大模板工程施工前，必須組織施工單位、監(jiān)理單位等相關單位對專項方案進行論證、審查備案。 根據(jù)本過程特點及要求，項目共配有 1名安全總監(jiān)及 1 名安全員。 項目 生產經(jīng)理兼 安全總監(jiān)：徐立超 項目安全員：劉剛 工種 人數(shù) 鋼筋工 40 木工 60 混凝土工 15 架子工 25 合計 140 33 梁模板計算書（ 8~14 軸 /Y~Y2 軸 400mm*700mm 梁） 一、工程屬性 新澆混凝土梁計算跨度 (m) 16 梁側樓板厚度 (mm) 120 混凝土梁截面尺寸 (mmmm) 400700 新澆混凝土結構層高 (m) （搭設高度按此高度計算） 二、荷載設計 模 板 及 其 支 架 自 重 標 準 值G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新 澆 筑 混 凝 土 自 重 標 準 值G2k(kN/m3) 24 混 凝 土 梁 鋼 筋 自 重 標 準 值G3k(kN/m3) 混凝土板鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 當計算支架立柱及其他支承結構構件時 Q1k(kN/m2) 1 對水平面模板取值 Q2k(kN/m2) 2 風荷載標準值 ωk(kN/m2) 基本風壓ω0(kN/m2) 非自定義 : 風壓高度變化系數(shù)μz 風荷載體型系數(shù) μs 三、模板體系設計 新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側有板，梁板立柱共用 (A) 梁跨度方向立柱間距 la(mm) 900 梁兩側立柱間距 lb(mm) 900 步距 h(mm) 1200 新澆混凝土樓板立柱間距 l39。a(mm)、 l39。b(mm) 900、 900 混凝土梁居梁兩側立柱中的位置 居中 梁左側立柱距梁中心線距離 (mm) 450 梁底增加立柱根數(shù) 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁寬均分 34 梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離 (mm) 450 梁底支撐小梁根數(shù) 5 每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù) 0 梁底支撐小梁最大懸挑長度 (mm) 300 結構表面的要求 結構表面隱蔽 模板及支架計算依據(jù) 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 JGJ1622020 設計簡圖如下： 平面圖 35 立面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 取單位寬度 1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W＝ bh2/6=10001515/6＝ 37500mm3， I＝ bh3/12=1000151515/12＝ 281250mm4 36 q1 ＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+ ， (G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2 ，(+(24+))+2]1＝ q1 靜 ＝ [G1k+(G2k+G3k)h]b＝ [+(24+)]1＝ q1 活 ＝ Q2kb ＝ 21＝ q2＝ (G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 強度驗算 Mmax＝ 靜 L2+ 活 L2＝ +＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax ＝ (100EI)=1004/(10010000281250) ＝ ≤[ν] ＝l/250＝ 100/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值 (承載能力極限狀態(tài) ) R1=R5= q1 靜 l + q1 活 l=+＝ R2=R4= q1 靜 l + q1 活 l=+＝ R3= q1 靜 l + q1 活 l=+＝ 標準值 (正常使用極限狀態(tài) ) R139。=R539。= q2l=＝ R239。=R439。= q2l=＝ R339。= q2l=＝ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 4080 小梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 37 q1 ＝max{+[()+()]+[(+(24+))+1.42 ， (+(24+))+2]max[， ()]/21 ，+()}= q2＝ max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21， +()]＝ 抗彎驗算 Mmax ＝ max[ ， ] ＝ max[ ， ] ＝m σ＝ Mmax/W＝ 106/42670＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(24080)＝ ≤[τ]＝ 38 滿足要求！ 撓度驗算 ν1 ＝ (100EI) ＝ 9004/(10093501706700) ＝ ≤[ν] ＝l/250＝ 900/250＝ ν2＝ q2l24/(8EI)＝ 3004/(893501706700)＝ ≤[ν]＝ l/250＝ 300/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處 (即梁底支撐小梁懸挑段根部 ) 承載能力極限狀態(tài) Rmax ＝ max[ ， +q1l2] ＝ max[ ，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R1＝ R5＝ ， R2＝ R4＝， R3＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max ＝ max[ ， +q2l2] ＝ max[ ，+]＝ 同 理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R39。1＝ R39。5＝ ， R39。2＝ R39。4＝， R39。3＝ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 可調托座內主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 39 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm) σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 40 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/250＝ 450/250＝ 滿足要求！ 扣件抗滑計算 R＝ max[R1,R3]＝ ≤18=8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力 R＝ ≤18=8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積 A(mm2) 489 回轉半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設計值 f(N/mm2) 205 立桿自重 q(kN/m) λ=h/i=1200/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得， υ＝ 風荷載計算 Mw＝ ωkl ah 2/10＝ ＝ m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式 ，荷載設計值 q1有所不同： 1)面板驗算 41 q1＝ [(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1 ＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/21， +()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝ ， R2＝ ， R3＝ 立柱最大受力 Nw ＝ max[R1+N 邊 1 ， R2 ，