【正文】 V 線路電流互感器LDJ135 型電流互感器 關系 計 算 值 結論額定電壓 35kV = 線路工作電壓 35kV 合格額定電流 400A 線路計算電流 合格極限通過電流峰值 130kA 短路電流沖擊值 合格熱穩(wěn)定校驗tI?2skA???23961imartI??2skA???定性要求 6kV 進線電流互感器6kV 線路側選擇 LZZBJ910 型單相戶內環(huán)氧樹脂澆筑式電流互感器，準確度級為。選擇結果如下表 56 所示。南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文24表 56 6kV 線路電流互感器LZZBJ910 型電流互感器 關系 計 算 值 結論額定電壓 10kV 線路工作電壓 6kV 合格額定電流 800~2500A 線路計算電流 934A 合格極限通過電流峰值 kA 短路電流沖擊值 合格熱穩(wěn)定校驗tI?2skA???23961imartI??2skA???..7滿足熱穩(wěn)定性要求 6kV 出線電流互感器6kV 出線側 2 號變壓器選用 LZZBJ910 型單相戶內環(huán)氧樹脂澆筑式電流互感器，準確度級為 。選擇結果如下表 57 所示。異步電動機 YR50014 電流互感器額定電流為 75A，異步電動機 Y45014 電流互感器額定電流為 50A，同步電動機電流互感器額定電流為 150A，1 號變壓器電流互感器額定電流為 100A，3 號變壓器電流互感器額定電流為 100A，4 號變壓器電流互感器額定電流為 100A。表 57 6kV 出線電流互感器LZZBJ910 型電流互感器 關系 計 算 值 結論額定電壓 10kV 線路工作電壓 10kV 合格額定電流 150~200A 線路計算電流 90A 合格極限通過電流峰值 短路電流沖擊值 合格熱穩(wěn)定校驗tI?2skA???.imartI??2skA???..7滿足熱穩(wěn)定性要求 電壓互感器的選擇《35～110kV 高壓配電裝置設計規(guī)范》規(guī)定，用熔斷器保護的電壓互感器可不校驗動穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性。南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文251．電壓互感器的準確度級電壓互感器的準確度級由最大電壓比誤差和相位誤差來區(qū)分。電壓互感器用于主變壓器計量時應選用 級，用于一般電能計量選用 級，用于測量控制選用 級，用于電壓測量不應低于 1 級，用于繼電保護不應低于 3P 級。2．電壓互感器的接線方式（1）一臺單相電壓互感器接線一臺單相電壓互感器接在兩相之間，這種接線在三相線路上，只能測量兩相之間的線電壓，用于連接電壓表、頻率表及電壓繼電器等。為了安全起見，二次繞組有一端通常取 X 端接地。（2）兩臺單相電壓互感器接線兩臺單相電壓互感器 V/V 形接線。這種接線方式用于表計和繼電器的線圈接入 ab和 cb 兩相間的線電壓。（3）三臺單相電壓互感器接成 Y0/Y0選用三臺單相電壓互感器接成 Y0/Y0，在 10kV 中性點不接地系統(tǒng)中廣泛應用，這種接線方式用來測量線電壓、繼電保護及絕緣檢查。（4）三臺單相三繞組電壓互感器三相單臺三繞組 35kV 及以上的電壓互感器常采用主二次繞組接成星形，用于測量表計、繼電保護及絕緣檢查。附加的二次繞組接成開口三角形。構成零序電壓過濾器，供電給保護繼電器和接地信號繼電器。3．電壓互感器的配置原則（1）電壓互感器的數量和配置與主接線方式有關，并應能滿足測量、保護、同期和自動裝置的要求。（2）6～220kV 電壓等級的每組主母線的三相均應裝設電壓互感器。（3）當需要監(jiān)視和檢測線路側有無電壓時，出線側的一相上應裝設電壓互感器。 35kV 線路側電壓互感器35kV 線路側選擇 JDZ935 型單相戶外環(huán)氧樹脂澆筑式電壓互感器：額定一次、二次電壓比為 35/。 6kV 線路側電壓互感器6kV 線路側選擇 JDZJ10 型單相戶內環(huán)氧樹脂澆筑式電壓互感器：額定一次、二次電壓比為 、準確度級為 3P/。南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文26 高壓熔斷器的選擇對于保護電壓互感器用的高壓熔斷器，只需按額定電壓及斷流容量兩項來選擇。35kV 高壓熔斷器，選用 型戶內限流式高壓熔斷器。1．額定電壓： ，合格；???2．斷流容量： ,合格。AMAS?29816kV 高壓熔斷器，選用 RN26 型戶內限流式高壓熔斷器。1．額定電壓： ， 合格；kVkNSN66?2．斷流容量： ， 合格。AAS?? 接地開關的選擇高壓接地開關的作用主要是對于電器設備的檢修。通常為了防止檢修過程當中來電的突然性，所以必須要將檢修設備兩端全都接與地面。高壓接地開關，基本都為輸出負荷接地，當我們檢修人員對高壓配電柜負荷進行檢測時（比如拆裝電纜、緊固螺栓等） ，就必須要斷開接地開關，并且要合上配電柜上的接地開關，這樣就可以避免突然來電而導致觸電事故發(fā)生的出現，另外最好要放盡電荷剩余量，這樣更有利于日常檢修的安全。 35kV 側接地開關35kV 側接地開關選擇 。選擇結果如下表 58 所示。表 58 35kV 側接地開關項目 單位 數據額定電壓 kV 額定短時耐受電流 kV 額定短路持續(xù)時間 S 4額定短路關合電流 kA 80額定峰值耐受電流 kA 80極間中心距 mm 280,300,3501min 工頻耐壓 95額定絕緣水平雷電沖擊耐壓kV 相對地及相間 185南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文27 6kV 側接地開關6kV 側接地開關選擇 JN1512/ 戶內高壓接地開關。選擇結果如下表 59 所示。表 59 6kV 側接地開關項目 單位 數據額定電壓 kV 12額定短時耐受電流 kV 額定短路持續(xù)時間 S 4額定短路關合電流 kA 80額定峰值耐受電流 kA 80極間中心距 mm 150,210,2751min 工頻耐壓額定絕緣水平雷電沖擊耐壓kV 對地、相間/級 間 42/48 75/85 避雷器的選擇金屬氧化避雷器是國際上 90 年代的高科技產品。其采用了非線性伏安特性十分優(yōu)異的氧氣鋅電阻片，故而避雷器的徒坡，雷電波，操作波下的保護特性均比傳統(tǒng)的碳化硅避雷器有了極大的改善。特別是氧化鋅電阻片具有良好的徒坡響應特性，對陡坡電壓無遲延，操作殘壓低，沒有放電分散性等優(yōu)點。從而克服了碳化硅避雷器所固有的因陡坡放電遲延而引起的陡坡放電電壓高，操作波放電分散性大而導致操作波放電電壓高等缺點，使得坡，操作波下的保護裕度大大地提高，而且在絕緣配合方面，能夠作到陡坡，雷電波，操作波的保護裕度接近一致，從而對電力設備提供最佳的保護，進而提高了保護的可靠性。氧化鋅避雷器同時具有吸收雷電過電壓，操作過電壓和工頻暫態(tài)過電壓的能力。復合外套金屬氧化鋅避雷器是國際 90 年代的高科技產品。采用整體硅橡膠模壓成型，密封性能好，防爆性能優(yōu)異，耐污穢免清洗，并能減少霧天濕閃發(fā)生，耐電蝕抗老化，體積小重量輕，耐碰撞，便于安裝和維護。是瓷套避雷器的更新?lián)Q代產品。 35kV 側避雷器35kV 側避雷器選擇 HY5WZ51/134。選擇結果如下表 510 所示。南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文28表 510 35kV 側避雷器型號系統(tǒng)額定電壓(kV)避雷器額定電壓(kV)持續(xù)運行電壓(kV)直流參考電壓（ U1mA）陂波沖擊電流下殘壓(kV)雷電沖擊電流下殘壓(kV)操作沖擊電流下殘壓(kV)方波通流容量（2ms）大電流沖擊耐受(A)HY5WZ51/134 35 51 154 134 114 400 100 6kV 側避雷器6kV 側避雷器選擇 HY5WZ10/27。選擇結果如下表 511 所示。表 511 6kV 側避雷器型號系統(tǒng)額定電壓(kV)避雷器額定電壓(kV)持續(xù)運行電壓(kV)直流參考電壓（ U1mA）陂波沖擊電流下殘壓(kV)雷電沖擊電流下殘壓(kV)操作沖擊電流下殘壓(kV)方波通流容量（2ms）大電流沖擊耐受(A)HY5WZ10/27 6 10 27 150 65 母線的選擇裸露母線的選擇應考慮到母線的材料、類型和敷設方式，選出截面積并校驗其動、熱穩(wěn)定性，對 110kV 以上母線還應校驗電暈電壓。1．母線材料和類型的選擇母線材料通常為銅、鋁。銅的電阻率低，機械強度大，抗腐蝕性強，是很好的母線材料，但價格貴，多應用在空氣中含腐蝕性氣體的屋外配電裝置中。鋁的電導率為銅的 30%，機械強度較差，但它輕、價格便宜，所以廣泛用于工廠企業(yè)的變電所中。實際應用中，應根據負荷電流的大小、使用場合及經濟等因素綜合考慮，確定母線的材料。母線的截面形狀有矩形、槽型和管型。矩形母線散熱條件較好，有一定的機械強度，便于固定和連接，但集膚效應較大，一般只用于 35kV 及以下的配電裝置中；槽型母線機械強度較高，載流量較大，集膚效應較小，一般用于 4000～8000A 的配電裝置中；管型母線的集膚效應更小，機械強度又高，管內可以通風又通水，通常用于8000A 以上的大電流母線。同時矩形母線的散熱和機械強度與放置方式有關。當三相南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文29母線水平布置時，母線立放比平放的散熱好，允許電流大，但機械強度較低，而平放則相反。2．母線的熱穩(wěn)定性校驗當系統(tǒng)發(fā)生短路時，母線上最高溫度不應超過母線短時允許的最高溫度。母線的熱穩(wěn)定校驗方法為 （5imatCIS???in6）式中 ——母線截面積及最小允許截面積，minS、 2 ——熱穩(wěn)定系數，一般銅母線為 171，鋁母線為 87；C——短路電流的假想時間，一般取 ；imat——短路電流的穩(wěn)態(tài)值， 。?I A3．母線的動穩(wěn)定性校驗當短路沖擊電流通過母線時，母線將承受很大的電動力，如果母線間的電動力超過允許值，會使母線彎曲變形，因此必須校驗固定于支柱絕緣子上的每跨母線是否，滿足動穩(wěn)定要求。母線的動穩(wěn)定校驗方法為：（1）計算單位長度母線上的電動力： （57211073.???aiFsh7）式中 ——三相短路電流的沖擊值，A；shi a——母線的相間距離 ,m。在 10kV 小容量裝置中，母線水平布置時，相間距離約為 250mm ～350mm；35kV 母線水平布置時，約為 500mm。（2）計算母線的抗彎矩。（3）計算最大容許跨距： （58）lFWlal??1max0?式中 ——母線的允許抗彎應力，一般銅母線為 ,鋁母線為 al?南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文30MPa； ——母線實際跨距。l 主變 35kV 母線1．按允許載流量選擇母線35kV 母線上的計算電流 。?在周圍環(huán)境溫度為 38176。199。 時，立放的銅母線 TMY253 的允許載流量為：，滿足發(fā)熱條件。AIIKalalltal 39。2539。0 ???????因此，可選擇銅母線 TMY253。2．母線熱穩(wěn)定性校驗銅母線的熱穩(wěn)定系數 ，取假想時間17?Cstimar1.?則有: ，滿足熱穩(wěn)定性要求。22min ???3．母線動穩(wěn)定性校驗單位長度母線上的電動力為： )/(. 21 mNaiFsh ????? ??母線抗彎矩為： )(.. 3722 mbW?銅的允許抗彎應力 ，因此最大容許跨距為：??Fll 761max ?????滿足動穩(wěn)定性要求。 主變 6kV 母線1．按允許載流量選擇母線6kV 母線上的計算電流 。Alca934?在周圍環(huán)境溫度為 38176。199。 時，立放的銅母線 TMY806 的允許載流量為：南京師范大學電氣與自動化工程學院本科畢業(yè)設計論文31，滿足發(fā)熱條件。AIIKalalltal 93412840573839。2539。0 ????????因此，可選擇銅母線 TMY806。2．母線熱穩(wěn)定性校驗銅母線的熱穩(wěn)定系數 ，取假想時間17?Cstimar1.?則有: ，滿足熱穩(wěn)定性要求。22min ???3．母線動穩(wěn)定性校驗單位長度母線上的電動力為： )/(. 721 mNaiFsh ????? ??母線抗彎矩為： )(..63622bW?銅的允許抗彎應力 ，因此最大容許跨距為：?? mFll ?????滿足動穩(wěn)定性要求。 電源進線和出線電纜的選擇導線和電纜的選擇是供配電系統(tǒng)設計的主要內容之一。導線和電纜是輸送及分配電能的主要元件，且需要消耗大量有色金屬，因此在選擇時，既要保證供電系統(tǒng)的安全、可靠，又要充分利用導線和電纜的負載能力，節(jié)約有色金屬消耗量，節(jié)省投資。 35kV 電源進線本變電站電源進線采用架空線。對于 35kV 及以上的電源進線，一般