【正文】 +)++=G柱=25（）4=G標準層= G墻+G樓面板+G梁+G柱=+++=3） 底層樓面處重力荷載標準值計算G樓面板=+= KN G梁=(4+)+(+)+(++)++=G墻=(+)/()=G柱=(+)/=G底層= G墻+G樓面板+G梁+G柱=+++=4) 屋面雪荷載標準值計算： Q雪=05) 樓面活荷載標準值計算： Q樓面=q教室S教室+q走廊S走廊 =2+=6） 總重力荷載代表值的計算：屋面處：Gwm=+0=樓面處：Glm=+= KN底層樓面處：Gdl=+= KN計算見圖如下圖：（2） 框架柱抗側剛度D和結構基本自振周期計算1） 橫向D值見風荷載計算的表62） 結構的基本自振周期計算 用假想定點位移μT計算機構基本自振周期結構頂點的假想位移按下式計算：VGj=Δμj=VGj/ΣDijμT=式中 Gj—集中在j層樓面處的重力荷載代表值；VGj—把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第j層的層間剪力；ΣDij—第j層所有柱的抗側力剛度之和；Δμj—第j層的層間側移。列表計算假想頂點位移：層次Gj/kNVGj/kNΣDij/(kN/m)Δμj/mμT/m6100353 5100353 4100353 3100353 2100353 193930 框架結構基本自振周期考慮非結構墻影響折減系數ψT=,∴T1===3） 多遇水平地震作用計算：該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，場地類別為Ⅱ類，設計地震分組為第一組，查《建筑抗震設計規(guī)范》得：αmax= Tg=Geq=== kNTg=T1=5Tg=,故α1=（）γαmax式中 γ—衰減系數，查《建筑抗震設計規(guī)范》得，γ=；—阻尼調整系數，除有專門規(guī)定外。所以：α1=（）γαmax=α1=（）=又，T1==，無須考慮頂部附加水平地震作用的影響，對于多質點體系，結構底部總水平地震作用標準值：FEk=α1 Geq== kN各質點i的水平地震作用標準值按下式計算：Fi=FEk求出Fi后，樓層地震剪力Vi及樓層層間側移μi亦可算出，計算過程見下表：層GiHiGiHiΣGiHiFiViΣDΔμi號/kN/m/kNm/kNm/kN/kN(kN/m)m6 100353 5 100353 416 100353 3100353 2 1003531 93930 Fi、Vi和μi的計算樓層最大位移與樓層層高之比：==滿足位移要求。第二節(jié) 地震力作用下框架內力計算 框架柱剪力和柱端彎矩采用D值法，計算過程和結果見下表。其中反彎點相對高度y見風荷載處?？蚣艿趇層第m柱所分配的剪力為：Vim=DimVi/ΣD，其中Vi=ΣWi。框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算:Mc上=Vim(1y)hMc下=Vimyh邊柱處的梁 Mb總j=Mc下j+1+ Mc上j中柱處的梁 Mb左j=（Mc下j+1+ Mc上j）Mb右j=（Mc下j+1+ Mc上j）計算過程和結果見下表。其中反彎點相對高度y見風荷載處。橫向水平地震作用下1C軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下號/kN/kNm/kNm/kN/m6 10035334388 5 10035334388 4 10035334388 310035334388 2 10035334388 1 9393019710 橫向水平地震作用下1B軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下號/kN/kNm/kNm/kN/m6 10035325777 5 10035325777 4 10035325777 310035325777 2 10035325777 1 9393017524 橫向水平地震作用下1A軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下號/kN/kNm/kNm/kN/m6 10035315076 5 10035315076 4 10035315076 310035315076 2 10035315076 1 9393014658 橫向水平地震作用下1D軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下號/kN/kNm/kNm/kN/m6 10035325112 5 10035325112 4 10035325112 310035325112 2 10035325112 1 9393042038 第八章 內力組合各種荷載的情況下的框架內力求得后，根據最不利又是最可能的原則進行內力組合。當考慮結構塑形內力重力分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制的組合和由永久荷載效應控制的組合。并比較兩種內力組合的內力，取最不利者。由于構件控制截面的內力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各截面處的（支座邊緣處的）內力值。梁支座邊緣處的內力值：M邊=MVb/2V邊=Vqb/2式中：M邊支座邊緣截面的彎矩標準值； V邊支座邊緣截面的剪力標準值； M梁柱中線交點處的彎矩標準值； V與M相應的梁柱中線交點處的剪力標準值； q梁單位長度的均布荷載標準值； b梁端支座寬度（柱截面寬度）。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得柱端內力值，宜換算到控制截面處的值。各內力組合見下表用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表（梁1A~1B）層恒載活載左風右風Mmax及相應的VMmin及相應的V｜V｜max及相應的M①②③④項目組合值項目組合值項目組合值6左端M ①+②+④ ①+②+④ V 跨中M ①+②+③ 右端M ①+②+③ ①+②+③ V 1左端M ①+②+④ ①+②+④ V 跨中M ①+②+③ 右端M ①+②+③ ①+②+③ V 注：恒荷載①； 活載②、和風荷載③、④； 以上各值均為支座邊的M和V； 表中彎矩的單位為KNm，剪力的單位為KN。用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應控制的基本組合表（梁1A~1B）層恒載活載Mmax及相應的VMmin及相應的V｜V｜max及相應的M①②項目組合值項目組合值項目組合值6左端M ①+② ①+② V 跨中M ①+② 右端M ①+② ①+② V 1左端M ①+② ①+② V 跨中M ①+② 右端M ①+② ①+② V 注：恒荷載①； 活載②； 以上各值均為支座邊的M和V；表中彎矩的單位為KNm，剪力的單位為KN。用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表（柱1B）層恒載活載左風右風Nmax及相應的M、VNmin及相應的M、V｜M｜max及相應的N、V①②③④項目組合值項目組合值項目組合值3上M ①+②+④ ①+③ ①+③+② N 下M ①+②+④ ①+③ ①+④+② N V 1上M ①+②+④ ①+③ ①+③+② N 下M ①+②+④ ①+③ ①+④+② N V 注：恒載①； 活載②、和風荷載③、④； 表中彎矩的單位為KNm，剪力的單位為KN。用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應控制的基本組合表（柱1B）層恒載活載Nmax及相應的M、VNmin及相應的M、V｜M｜max及相應的N、V①②項目組合值項目組合值項目組合值3上M ①+② ①+② ①+② N 下M ①+② ①+② ①+② N V 1上M ①+② ①+② ①+② N 下M ①+② ①+② ①+② N V 注：恒載①； 活載②；表中彎矩的單位為KNm，剪力的單位為KN。用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表（梁1A~1B）層恒載活載左風右風Ms,maxMs,min①②③④項目組合值項目組合值6左M ①+②+④ 中V ①+②+③ 右M ①+②+③ 1左M ①+②+④ 中V ①+②+③ 右M ①+②+③ 注：表中彎矩的單位為KNm第九章 截面設計與配筋計算柱配筋計算：一、軸壓比驗算：混凝土強度：C30，fc= N/mm2，ft= N/mm2，ftk= N/mm2鋼筋強度：HRB335，fy=300 N/mm2