【正文】 2＜F200H391011＞W(wǎng)12＜F200H411010＞W(wǎng)12＜F200H421010＞W(wǎng)12＜F200從表34的試驗(yàn)結(jié)果看，所有的抗?jié)B試驗(yàn)均滿足設(shè)計(jì)要求。除基準(zhǔn)混凝土外，其他混凝土抗凍試驗(yàn)均滿足設(shè)計(jì)要求。根據(jù)混凝土的力學(xué)和變形性能的分析，絕熱溫升試驗(yàn)選取了試驗(yàn)編號為H17（即某新材料公司的減水劑、引氣劑和武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的增密劑）、H35（山西黃河化有限公司的減水劑、引氣劑及武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的增密劑）進(jìn)行了試驗(yàn)，結(jié)果見表3表3圖3圖35。 H17絕熱溫升試驗(yàn)結(jié)果 表36齡期d0123456789101112131415161718192021最終絕熱溫升擬合公式絕熱溫升℃0擬合溫升℃0 H35絕熱溫升試驗(yàn)結(jié)果 表37齡期d0123456789101112131415161718192021最終絕熱溫升擬合公式絕熱溫升℃0擬合溫升℃0圖34 H17絕熱溫升曲線 圖35 H35絕熱溫升曲線 從表3表36和圖3圖35結(jié)果可以看出，面板混凝土的早期絕熱溫升上升很快，%、%，6天以后的絕熱溫升值較??；隨膠凝材料中水泥用量的減少，混凝土的絕熱溫升值明顯降低。根據(jù)試驗(yàn)大綱的要求，試驗(yàn)結(jié)果見表38。 混凝土線膨脹試驗(yàn)結(jié)果 表38試驗(yàn)編號H02H05H08H11H14H17H20H23H26H29H32H35H38H41系數(shù)106/℃、導(dǎo)溫系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)試驗(yàn)比熱、導(dǎo)溫系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)試驗(yàn)選取了編號為H17（即某新材料公司的減水劑、引氣劑和武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的增密劑）、H35（山西黃河化有限公司的減水劑、引氣劑及武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的增密劑）進(jìn)行了試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表39。 比熱、導(dǎo)溫系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果 表39試驗(yàn)編號比熱kJ/kg.℃導(dǎo)溫系數(shù)m2/h導(dǎo)熱系數(shù)kJ/.℃H17H35七、初選混凝土配合比從混凝土的拌合物力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果看，某系列外加劑、山西黃河系列外加劑在摻武漢化工學(xué)院的增密劑即試驗(yàn)編號為H1H35時(shí)，混凝土的拌合物和易性較好、力學(xué)、耐久性指標(biāo)滿足要求；混凝土極限拉伸值較大，10104，滿足設(shè)計(jì)要求；10106，10106，均較小。通過以上混凝土的性能分析，初選混凝土配合比見表40，力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見表41。初選混凝土配合比的粉煤灰摻量為25%，配合比分別是：試驗(yàn)編號為H11，采用某新材料有限公司生產(chǎn)的JMPCA（Ⅳ）聚羧酸巖減水劑、 GYQ引氣劑；試驗(yàn)編號為H17，采用某新材料有限公司生產(chǎn)的JMPCA（Ⅳ）聚羧酸巖減水劑、GYQ引氣劑和武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的WHDF型增密劑；試驗(yàn)編號為H29，采用山西黃河外加劑廠生產(chǎn)的HLPLC聚羧酸巖減水劑、AE引氣劑；試驗(yàn)編號為H35，采用山西黃河外加劑廠生產(chǎn)的HLPLC聚羧酸巖減水劑、AE引氣劑和武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的WHDF型增密劑。所選配合比的抗拉彈性模量隨齡期的變化關(guān)系如下：試驗(yàn)編號H11： , 試驗(yàn)編號H17： 試驗(yàn)編號H29： , 試驗(yàn)編號H35： 初選混凝土配合比 表40試驗(yàn)編號水泥強(qiáng)度等級水膠比砂率%每方混凝土用量(kg/m3)減水劑%引氣劑/萬增密劑%水水泥粉煤灰砂子小石中石博特黃河博特黃河H113812222976769627627///H173812222976769627627//H293911521672803628628///H353911521672803628628// 混凝土性能試驗(yàn)成果 表41試驗(yàn)編號抗壓強(qiáng)度MPa劈裂抗拉MPa抗彎強(qiáng)度MPa軸心抗拉強(qiáng)度MPa 軸心抗拉彈模GPa極限拉伸值104軸心抗壓強(qiáng)度MPa彈性模量GPa28天抗?jié)B28天抗凍28天自生體積變10628天干縮率1067d28d7d28d7d28d7d28d7d28d強(qiáng)度彈模極拉強(qiáng)度彈模極拉強(qiáng)度彈模強(qiáng)度彈模H11＞W(wǎng)12＞F200H17＞W(wǎng)12＞F200H29＞W(wǎng)12＞F200H35＞W(wǎng)12＞F200八、配合比優(yōu)選試驗(yàn)根據(jù)2009年11月12日在西寧召開的配合比審查會議精神的要求，十五局科研院在11月底，對初選的配合比分別進(jìn)行了室內(nèi)和現(xiàn)場的試驗(yàn)。室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)康模涸黾?天抗壓強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、極限拉伸等試驗(yàn)項(xiàng)目，通過對3天、7天檢測指標(biāo)的分析，進(jìn)一步了解初選四組配合比的早期力學(xué)、變形性能；通過相應(yīng)的抗裂計(jì)算和性能分析，在初選的四組配合比當(dāng)中，推薦早期抗裂性能較好的配合比，作為最終擬采用的施工配合比?，F(xiàn)場拌合試驗(yàn)?zāi)康模毫私馐覂?nèi)配合比現(xiàn)場施工可行性，驗(yàn)證現(xiàn)場環(huán)境下拌制的混凝土和易性與室內(nèi)試驗(yàn)時(shí)混凝土和易性的一致性。室內(nèi)試驗(yàn)初選配合比試驗(yàn)結(jié)果匯總見表42。 試驗(yàn)結(jié)果匯總 表42試驗(yàn)編號H11H17H29H35水泥用量kg/m3229229216216抗壓強(qiáng)度MPa3天7天28天劈裂抗拉強(qiáng)度MPa3天7天28天軸心抗拉強(qiáng)度MPa3天7天28天抗拉彈摸GPa3天7天28天極限拉伸值1043天7天28天絕熱溫升℃3天7天28天自生體積變形1063天7天28天干縮1063天7天28天線脹系數(shù)106/℃面板混凝土配合比現(xiàn)場試驗(yàn)在2009年11月28日～29日，在某水電站工程現(xiàn)場對推薦的面板混凝土配合比進(jìn)行了現(xiàn)場驗(yàn)證試驗(yàn)，試驗(yàn)內(nèi)容包括混凝土的拌合物和易性、混凝土的坍落度和含氣量損失、水平運(yùn)輸、溜槽入倉情況等項(xiàng)目。在這次現(xiàn)場試驗(yàn)中，試驗(yàn)安排兩天時(shí)間，11月28日進(jìn)行某外加劑H1H17的現(xiàn)場驗(yàn)證試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)，氣溫為3℃、相對濕度為45%，各種原材料的溫度分別是水泥2℃、粉煤灰1℃、砂子0℃、小石1℃、中石2℃、水溫20℃，大風(fēng)天氣，混凝土的出機(jī)溫度4℃和5℃，倉面溫度4℃和5℃，到達(dá)倉面得時(shí)間分別為17min和27min。11月29日進(jìn)行山西黃河外加劑H2H35的現(xiàn)場驗(yàn)證試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)，氣溫為3℃、相對濕度為46%，各種原材料的溫度分別是水泥7℃、粉煤灰7℃、砂子2℃、小石2℃、中石3℃、水溫48℃，大風(fēng)天氣，混凝土的出機(jī)溫度9℃，倉面溫度2℃和5℃，到達(dá)倉面時(shí)間分別為8min和14min?；炷恋暮瑲饬亢吞涠葥p失的試驗(yàn)結(jié)果見表4表4圖36。 混凝土拌合物含氣量延時(shí)損失 表43試驗(yàn)編號H11H17H29H35備注外加劑廠家某某山西黃河山西黃河水膠比單位用水量kg122122115115膠材用量(C+F)kg229+76229+76216+72216+72減水劑%引氣劑%增密劑%//出機(jī)含氣量%20min含氣量%/損失率%40min含氣量%/損失率% 混凝土拌合物坍落度延時(shí)損失 表44試驗(yàn)編號H11H17H29H35備注外加劑廠家某某山西黃河山西黃河水膠比單位用水量kg122122115115膠材用量(C+F)kg229+76229+76216+72216+72減水劑%引氣劑%增密劑%//出機(jī)坍落度mm5965736610min坍落度mm/損失率%60/832/5633/5015min坍落度mm/損失率%45/2420min坍落度mm/損失率%50/2328/6217/7425min坍落度mm/損失率%35/416/9230min坍落度mm/損失率%22/6341/3710/8535min坍落度mm/損失率%40min坍落度mm/損失率%15/77圖36 坍落度與時(shí)間的關(guān)系曲線從表44和圖36可以看出，摻某系列外加劑的混凝土拌合物的坍落度損失率較摻黃河系列外加劑的混凝土拌合物的損失率小。這次混凝土現(xiàn)場驗(yàn)證試驗(yàn)，四組配合比到達(dá)倉面的時(shí)間為8min～27min，考慮到現(xiàn)場施工中的一些不可預(yù)計(jì)因素的影響，按拌合站到達(dá)倉面的時(shí)間為20min，試驗(yàn)編號為H1H1H2H35的混凝土拌合物坍落度損失率分別為30%、23%、62%、73%。但四組混凝土拌合物到達(dá)倉面時(shí)的坍落度均能滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)（30～50）mm要求。從現(xiàn)場試驗(yàn)看，初選的四組配合比混凝土拌合物和易性好、現(xiàn)場溜槽入倉無骨料分離現(xiàn)象，四組配合比的施工性能均較好。下面是一組現(xiàn)場試驗(yàn)中混凝土溜槽入倉的圖片。九、面板混凝土抗裂性能分析國內(nèi)面板壩面板混凝土配合比匯總國內(nèi)部分已建或在建工程的面板混凝土配合比見表45。面板混凝土配合比設(shè)計(jì)中，主要從提高混凝土自身的抗裂能力，采用纖維混凝土和高性能混凝土，鋪設(shè)限裂鋼筋、減小環(huán)境因素對混凝土的破壞力、采用補(bǔ)償收縮混凝土減少收縮應(yīng)力，減少墊層約束，避免滑模對混凝土的機(jī)械損傷等措施來防止混凝土的面板裂縫產(chǎn)生。 面板混凝土配合比匯總 表45工程名稱水泥品種水膠比砂率%單方混凝土材料用量kg/m3混凝土等級水水泥粉煤灰砂小石中石減水劑引氣劑纖維WHDFVFⅡ防裂劑四川紫坪鋪二期面板　3815126084738602602　　C25W12F100四川紫坪鋪一期面板3914827569740592592　　　云南省那蘭面板　14023860744592599　　C25W12F100小溪口面板普硅42538144340　744608608　　　　C20W8F100芭蕉河面板　3913822156766659540　　采用配