【導讀】薇螁羈膁莇薄袇膀葿袀膅腿薂螞肁腿蚄袈羇膈莄蟻袃芇蒆袆蝿芆薈蠆肈芅羋裊肄芄蒀蚇羀芄薂羃袆芃蚅螆膄節(jié)莄薈肀芁蕆螄羆莀蕿薇袂荿艿螂螈莈莁薅膇莈薃螁肅莇蚆蚃罿莆蒞衿裊蒞蒈螞膃莄薀袇聿蒃螞蝕羅蒂莂裊袁聿蒄蚈螇肈蚆羄膆肇莆螇肂肆蒈羈肅薁螅襖肅蚃薈膃膄莃螃聿膃蒅薆羅膂薇螁羈膁莇薄袇膀葿袀膅腿薂螞肁腿蚄袈羇膈莄蟻袃芇蒆袆蝿芆薈蠆肈芅羋裊肄芄蒀蚇羀芄薂羃袆芃蚅螆膄節(jié)莄薈肀芁蕆螄羆莀蕿薇袂荿艿螂螈莈莁薅膇莈薃螁肅莇蚆蚃罿莆蒞衿裊蒞蒈螞膃莄薀袇聿蒃螞蝕羅蒂莂裊袁聿蒄蚈螇肈蚆羄膆肇莆螇肂肆蒈羈肅薁螅襖肅蚃薈膃膄莃螃聿膃蒅薆羅膂薇螁羈膁莇薄袇膀葿袀膅腿薂螞肁腿蚄袈羇膈莄蟻袃芇蒆袆蝿芆薈蠆肈芅羋裊肄芄蒀蚇羀芄薂羃袆芃蚅

　　

【正文】 R0max=3896*{*[**– *– 20}= mg/h 3） 曝氣池的平均時供氧量 GS=R0 100/（ EA）則 GS=*100/（ *12） =曝氣池最大供氣量 GSmax= R0max 100/（ EA）則 GSmax=*100/（ *12） =142792 m3/h 畢業(yè)論文 18 去除 1kg BOD5 的供氣量（ m3 空氣 /kg BOD）為 △空氣 =117872/1000= m3 空氣 /kg BOD 1 m3 污水的供氣量（ m3 空氣 /m3 污水）為 △空氣 =117872*24/40*104= m3 空氣 /m3 污水 4） B段曝氣池曝氣系統的空氣總用量 除采用鼓風曝氣外，系統還采用空氣在回流污泥井中提升污泥，空氣量按回流污泥量的 8 倍考慮，污泥回流比 R 值為 100%，則提升回流污泥所需空氣量為8**40*/24=13333310m3/h采用管徑 1000mm 對曝氣池提供曝氣，池內干管管徑 500mm直管管徑 300mm。 5） 空氣管路計算 在每組三廊道曝氣池中每兩個相鄰廊道的隔墻處鋪設 3 根干管，共 3 根干管。每根干管上設 7對曝氣管，共 14 條配氣豎管。曝氣池中共有 136 條配氣豎管，則每根豎管的供氣量為 143792/136= m3/h 曝氣池平面面積為 4*16*128=8192 m2 每個空氣擴散器的服務面積按 m2 計算，則所需空氣擴散器的總數為8192/=16719 個 每個豎管上安裝的空氣擴散器的數目為 16719/136=123 個，取 40個每個空氣擴散器的配氣量為 142792/（ 123*136） = m3/h 6） 空壓機的選定 風壓損失 P（ Pa）可按下式估算： P=H/ +15 其中： H/— 空氣擴散器淹沒水深， m 空氣擴散裝置安裝在距離曝氣池底 m 處，因此，空壓機所需壓力為 P=（ 8–） +15= Pa 供壓機供氣量最大量估計值（ m3/min）為 142792+133333 =276124m3/h= m3/min 平均時供氣量估計量為 117872+133333=251205 m3/h= m3/min 根據所需壓力和空氣量，采用 LG200 型空壓機 25 臺，該型空壓機風壓 50 kPa，風量 200 m3/min。運行時 21 臺工作， 4臺備用。曝氣池出水送往終沉池集配水井。 曝氣池的出水通過管道送往終沉池集配水井，輸水管道內的流量按最大時流量加上回流的污泥量進行設計，回流比為 100%，則輸水管的管徑為 800 mm，管內最大流速 畢業(yè)論文 19 為 m/s。 集配水井為內外套筒結構，由 B 段曝氣池過 來的輸水管道直接進入內層套筒，進行流量分配，通過十二 根 400 mm 的管道送往 12 個終沉池，管道內最大水流速度為。 A 段中沉池 中沉池采用普通幅流式沉淀池座數 N=8，表面負荷 q取 m3/m2h。 ① 單池表面積 A=Q設 /（ N q）為 A=60*104/（ 8**24） =15625m2 ② 池子直徑 D為 D=（ 4A/π） 1/2=（ 4*15625/） 1/2= m，取 44 m ③ 沉淀部分有效水深 h2=qt，取沉淀時間 t 為 h，則 h2= = m ④ 沉淀部分有效容積 V/=（π D2/4） h2=（ *442/4） *= m3 ⑤ 污泥部分所需的容積 V=T（ 1+R） Q設 X/[N（ X+Xr） ] 其中： T— 沉淀時間， — h 按 h 計算中沉池污泥部分所需容積為 V=*（ 1+） 60*104*2500/[24*8*（ 2500+6667） ]= m3 ⑥ 污泥斗容積 V1=π h5（ r12+r1 r2 +r22） /3 取污泥斗上部半徑 r1=2 m，下部半徑 r2=21m，污泥斗高 度 h5= m，則 V1= （ 22+2 1+12） /3= m3 ⑦ 污泥斗以上圓錐體部分污泥容積 V2=π h4（ r12+r1R+R2） /3 設池底坡度 i 為 ，則 h4=（ R– r1） i=（ 15– 2） = m V2= （ 22+2 22+222） /3= m3 容積較核： V1+V2=+=﹥ ，設計合理。 ⑧ 沉淀池總高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 其中超高 h1 取 m，緩沖層高度 h3取 m，則 H=++++= m 中沉池的出水采用鋸齒堰，沉在底部的沉泥通過刮泥機刮至污泥斗，依靠靜水壓力排除。出水通過管道流回集配水井外層套筒，管道管徑 800 mm，管內水流速度為 畢業(yè)論文 20 ，然后通過管徑為 800 mm 的管道送往 B段曝氣池，管內流速為 。 B 段終沉池 終沉池采用普通幅流式沉淀池座數 N=12，表面負荷 q 取 m3/m2h。 ① 單池表面積 A=Q設 /（ N q）為 A=60*104/（ 12**24） = ② 池子直徑 D為 D=（ 4A/π） 1/2=（ 4* /） 1/2=47 m，取 47 m ③ 沉淀部分有效水深 h2=qt，取沉淀時間 t 為 h，則 h2=*3= ④ 沉淀部分有效容積 V/=（π D2/4） h2=（ *472/4） *= ⑤ 污泥部分所需的容積 V=T（ 1+R） Q設 X/[N（ X+Xr） ] 按 2h 計算二沉池污泥部分所需容積為 V=2*（ 1+） *60*104*3500/[24*12*（ 3500+7000） ]= m3 ⑥ 污泥斗容積 V1=π h5（ r12+r1 r2+r22） /3 取污泥斗上部半徑 r1=3 m，下部半徑 r2= m，污泥斗高度 h5= m，則V1=**（ 32+3*+） /3= m3 ⑦ 污泥斗以上圓錐體部分污泥容積 V2=π h4（ r12+r1R+R2） /3 設池底坡度 i 為 ，則 h4=（ R– r1） i=（ – 3） *= V2=**（ 32+3*+） /3= m3 容積較核： V1+V2=+=6292﹥ ，設計合理。 ⑧ 沉淀池總高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 其中超高 h1 取 m，緩沖層高度 h3取 m，則 H=++++= 終沉池的出水采用鋸齒堰，沉在底部的沉泥通過刮泥機刮至污泥斗，依靠靜水壓力排除。出水通過管道流回集配水井外層套筒，管道管徑 800 mm，管內水流速度為，然后通過管徑為 800 mm 的管道送往出水井，管內流速為 m/s。 污泥濃縮池 采用豎流式污泥濃縮池，濃縮來自于中沉池和終沉池的剩余污泥。 ① 總泥量計算 畢業(yè)論文 21 A 段 剩 余 污 泥 QSA=*103 m3/d ， 含 水 率 為 % ； B 段 剩 余 污 泥 QSB=*103m3/d，含水率為 %。則總泥流量為 QS=QSA+QSB=（ +） *103=*103 m3/d 或 QS= L/s 平均含水率 P=（ *%+*%） /（ +） =% ② 中心管部分設計計算 設濃縮池中心管內流速 v0 為 m/s，污水在濃縮池內上升流速 v 取 mm/s，濃縮時間 t=12 h，池數 N=10。中心管面積 f=QS/（ N v0）則 f=（ 10**1000）= m2 中心管直徑 d0=（ 4f/π） 1/2=（ 4*） 1/2= 9m 喇叭口直徑及高度 d1=h/= d0=*= m 反射板直徑 d2= d1=*= m ③ 濃縮池有效水深 h2=vt= 10– 3 12 3600= m ④ 濃縮池有效面積 濃縮后分離出來的污水流量 q=（ QS/N） [（ P1– P2） /（ 100– P2） ]則 q=（ ）*[（ – 97） /（ 100– 97） ]= L/s 濃縮池有效面積 F=q/v=（ *10– 3） /（ *10– 3） = ⑤ 濃縮池直徑 D=[4（ F+f） /π ]1/2=[4*（ +） /]1/2= ⑥ 單池濃縮后的剩余污泥量 QS/=（ QS/N） [（ 100– P1） /（ 100– P2） ] 則 QS/=（ ） *[（ 100– ） /（ 100– 97） ]= L/s=⑦ 濃縮池總池高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 設污泥斗夾角 a=50176。，斗底直徑 d3 為 m，則斗高 h5 為 h5=tg a（ D/2– d3/2） =tg50176。 *（ – ） = m 取池子超高 h1= m，中心管與反射管之間高度 h3= m，緩沖層高度 h4= m，則 H=++++= m 貯泥池 采用矩形 貯泥池貯存濃縮池的剩余污泥，貯泥量為 QS=*10= m3/d 設貯泥池 10座，貯泥時間 t=8 h，池高 h2=4 m，則貯泥池表面積 F=QS T/（ N h2 24） 畢業(yè)論文 22 為 F=*8/（ 10*4*24） =