【正文】 mm/s10/mm/s 純軋時(shí)間每道軋制延續(xù)時(shí)間tj=tzh+t0,t0為間隙時(shí)間，tzh=t1+t2,設(shè)v1為t1時(shí)間內(nèi)的軋制速度，v2為t2時(shí)間內(nèi)的平均速度，l1及l(fā)2為在t1及t2時(shí)間內(nèi)軋過的軋件長(zhǎng)度，l為該道軋后軋件長(zhǎng)度，則v1等于，v2等于，t2=，故減速段長(zhǎng)l2=t2v2,而 對(duì)于第1~7道次：由公式t=l/v單位：秒得 粗軋純軋時(shí)間t1/st2/st3/st4/st5/st6/st7/s對(duì)于第8~10道次：純軋時(shí)間包括加速軋制時(shí)間、穩(wěn)定軋制時(shí)間和減速軋制時(shí)間。 代入數(shù)值ny＝20 r/min、nd＝60 r/min、np＝40 r/min 、D=1120mm計(jì)算得出： 得 精軋純軋時(shí)間t8/st9/st10/s前三道次板坯較短，無需使用推床定心，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，在四輥軋機(jī)往復(fù)軋制中需要使用推床定心，依據(jù)已建廠經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)板坯長(zhǎng)度l≤8m時(shí)，間隙時(shí)間為6s，當(dāng)l＞8m時(shí)，間隙時(shí)間為4s，故各道次間隙時(shí)間分別如下：t1= t2= t3= t4=6s t5=6s t6=6st7=6s t8=6s t9=6s t10=6s 軋制延續(xù)時(shí)間由公式tj=tzh+t0, 單位為：秒得t1/st2/st3/st4/st5/st6/st7/st8/st9/st10/s 溫度規(guī)程的制定 提供溫度調(diào)節(jié)軋溫度區(qū)域主要決定開軋溫度，終軋溫度。一般在設(shè)計(jì)和生產(chǎn)過程中，根據(jù)鋼材的溫度，以確保終軋溫度必須根據(jù)開放式軋溫度，終軋溫度的同時(shí)，主要考慮的組織和確保產(chǎn)品的性能，確保產(chǎn)品的質(zhì)量，主要涉及鋼?？傮w來看在確定溫度制度時(shí)要注意考慮下面幾點(diǎn)：1）根據(jù)鋼的化學(xué)成分和特性，選擇在某一溫度下金屬具有最好的塑性條件而便于變形；2）在某一溫度下加工，金屬具有最小的變形抗力，以減少軋制時(shí)的能量消耗；3）考慮軋件能順利的咬入軋輥，考慮軋輥有較少的磨損；4）獲得軋后成品有細(xì)小的晶粒，使成品具有理想的組織和良好的機(jī)械性能；5）考慮在此溫度范圍內(nèi)加工，鋼的內(nèi)部組織情況，不允許鋼中碳化物成粗大的網(wǎng)狀分布，也不允許鐵素體與珠光體成粗大的帶狀分布；6）考慮到加工的溫度范圍對(duì)軋件頭部和尾部溫度差的影響，要保證軋件的頭部和尾部尺寸都在允許的公差范圍之內(nèi)。本設(shè)計(jì)加熱溫度定為1 200～1 250℃，出爐溫度降取為50℃，粗軋前高壓水除鱗溫度降為30℃，故立輥開軋溫度為1180℃，考慮立輥軋后再噴高壓水除鱗，第一道開軋溫度定為1150℃。 對(duì)于熱軋板帶，計(jì)算道次溫降采用下列溫降公式： （57）式中 T1——前一道軋件的絕對(duì)溫度，K；Z——兩道間的間隙時(shí)間和本道次的軋制時(shí)間，s；h——該道軋件軋后厚度，mm。由于軋機(jī)設(shè)有高壓水槍用于除去氧化鐵皮，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般每道次造成的平均溫度降為10～15℃由于軋件較長(zhǎng)軋制速度較慢，所以取△=15℃由于軋件各個(gè)部位（如頭部和尾部）溫度降不同，考慮到計(jì)算軋制壓力時(shí)偏于安全方面，確定各道次溫度降時(shí)應(yīng)以尾部為準(zhǔn)。頭部軋制溫度為1150℃，尾部溫度為第一道℃依次得到溫度： T2=℃ T3=℃ T4=℃ T5=℃ T6=℃ T7=℃精軋前除鱗溫降30℃，為使精軋開軋溫度為940℃，則t=103330940=63℃由, 所以Z=℃依次類推精軋其他道次：T9=℃ T10=℃ 各道次軋制溫度 （℃）T1/℃T2/℃T3/℃T4/℃T5/℃T6/℃T7/℃T8/℃T9/℃T10/℃1134111811021085106810501033938921903第6章 力能參數(shù)計(jì)算 確定各道變形抗力[8]變形抗力的確定根據(jù)相應(yīng)道次的變形速度，軋制溫度由該鋼種的變形抗力曲線查出變形程度40%時(shí)的變形抗力，在經(jīng)過修正計(jì)算得出該道次實(shí)際變形程度時(shí)的變形抗力。 變形抗力圖變形程度 （61）計(jì)算列入下表： 軋制變形程度軋制道次12345變形程度/％軋制道次678910變形程度/％ 計(jì)算各道平均變形速度由上一章的計(jì)算得知各道次軋制變形速度如下表： 軋制變形速度軋制道次12345平均變形速度/s1軋制道次678910平均變形速度/s1T1/℃T2/℃T3/℃T4/℃T5/℃T6/℃T7/℃T8/℃T9/℃T10/℃1134111811021085106810501033938921903第一道：= 、t=1134℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=87Mpa，再由ε=10%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs1=Kσs=87=第二道：= 、t=1118℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=88Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs2=Kσs=88=第三道：= 、t=1102℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=95Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs3=Kσs=95=第四道：= 、t=1085℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=98Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs4=Kσs=98=第五道：= 、t=1068℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=104Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs5=Kσs=104=第六道：= 、t=1050℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=112Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs6=Kσs=112=第七道：= 、t=1033℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=118Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs7=Kσs=118=第八道：= 、t=938℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=171Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs8=Kσs=171=第九道：= 、t=921℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=180Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs9=Kσs=180=第十道：= 、t=903℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=190Mpa，再由ε=%，差的修正系數(shù)K=0. 68。所以該道次實(shí)際變形抗力為：σs10=Kσs=0. 68190=道次變形速度/s1變形程度/ %變形溫度/℃修正系數(shù)K變形抗力/MPa1101134872111888311029541085985106810461050112710331188 9381719 92118010 903190 變形區(qū)長(zhǎng)度： （62） 由以上公式可得： mm mm30252525252020201510/mm軋制道次12345變形區(qū)長(zhǎng)度/mm軋制道次678910變形區(qū)長(zhǎng)度/mm熱軋中厚板生產(chǎn)時(shí)，平均單位壓力可用西姆斯公式計(jì)算： （63）式中——應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)根據(jù)中厚板扎前情況，可取應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)： （64）式中：—變形區(qū)軋件平均厚度 l—變形區(qū)長(zhǎng)度單位壓力小于20107pa時(shí)，軋輥可不計(jì)壓扁影響，此時(shí)變形區(qū)長(zhǎng)度為l=。軋制道次12345軋件平均厚度/mm285軋制道次678910軋件平均厚度/mm 160140 12090所以=（） （65）第一道： 同理： 平均單位壓力軋制道次12345平均單位壓/mpa軋制道次678910平均單位壓/mpa各道次軋制總壓力為： (66) 第一道：同理： 總壓力軋制道次12345總壓力/N軋制道次678910總壓力/N 欲確定主電動(dòng)機(jī)的功率，必須首先確定傳動(dòng)軋輥的力矩。軋制過程中，在主電動(dòng)機(jī)軸上傳動(dòng)軋輥所需力矩最多由下面四部分組成： (67) 式中 Mz—軋制力矩，用來做塑性變形所需的軋制轉(zhuǎn)矩；　　Mm—為了克服輥的滾動(dòng)軸承，傳遞機(jī)構(gòu)等的額外的摩擦扭矩；　　Mk—空轉(zhuǎn)力矩，即，以克服空轉(zhuǎn)的摩擦轉(zhuǎn)矩；　　Md—?jiǎng)恿?，必要時(shí)扭矩克服不平衡輥轉(zhuǎn)速運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的慣性力；i—軋輥與主電動(dòng)機(jī)間的傳動(dòng)比。（中厚板軋機(jī)采用直流電機(jī)，故取i=1.）組成傳動(dòng)軋輥的力矩的前三項(xiàng)為靜力矩，即 (68) 這三項(xiàng)對(duì)任何軋機(jī)都是必不可缺少的。在一般情況下，以軋制力矩為最大，只有在舊式軋機(jī)上，由于軸承問題，有時(shí)附加摩擦力矩才有可能大于軋制力矩。在靜力矩中，軋制力矩是有效部分，至于附加摩接力矩和空轉(zhuǎn)力矩是由于軋機(jī)的零件和機(jī)構(gòu)的不完善引起的有害力矩。由于采用的是穩(wěn)定咬入，即咬鋼后并不加速，計(jì)算傳動(dòng)力矩是忽略電機(jī)軸上的動(dòng)力矩，因此電機(jī)軸上的總傳動(dòng)力矩為： （69）按金屬對(duì)軋輥的作用力計(jì)算軋制力矩軋制力矩： （610）式中：—合力作用點(diǎn)位置系數(shù)，也叫力臂系數(shù)?！堉屏? 中厚板中一般=～,粗扎道次取最大值，隨軋件變薄取最小值，—軋制力矩，p—最大軋制力，則：第一道：MZ1同理： 軋制力矩軋制道次12345軋制力矩/軋制道次678910軋制力矩/ 軋制過程中，軋件通過輥間時(shí)，在滾動(dòng)軸承的摩擦力的力傳遞機(jī)構(gòu)產(chǎn)生，所謂附加摩擦力矩，是指需要克服這些摩擦力矩，而且這個(gè)額外的摩擦轉(zhuǎn)矩值，不包括磨需要的空轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)扭矩。額外的摩擦轉(zhuǎn)矩值的基本組合物，具有兩個(gè)，一個(gè)用于滾子軸承的摩擦力矩，另一個(gè)用于變速機(jī)構(gòu)的摩擦力矩。即 （611）（1）傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩 Mm1的計(jì)算：= （612） 式中 f—支承輥軸承的摩擦系數(shù)，取f=（油膜軸承）； —支承輥輥頸直徑 —工作輥輥身直徑—支承輥輥身直徑（2）傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩Mm2的計(jì)算：軋機(jī)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩Mm2由連接軸，齒輪機(jī)座，減速機(jī)和主電機(jī)聯(lián)軸器等四個(gè)方面的附加摩擦力矩組成，可由下式來計(jì)算： (613)式中 η—傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的效率，即從主電機(jī)到軋機(jī)的傳動(dòng)效率；~，~。取η=。故當(dāng)η==粗軋機(jī)中：dz=1500mm Dg=1030mm Dz=2000mm精軋機(jī)中：dz=1640mm Dg=1120mm Dz=2200mm所以粗軋：Mm=+精軋：Mm=+則：各道次附加摩擦力矩如下：軋制道次12345軋制力矩/軋制道次678910軋制力矩/空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動(dòng)軋機(jī)主機(jī)列所需的力矩。通?？筛鶕?jù)實(shí)際資料可取電機(jī)額定轉(zhuǎn)矩的3%~6%，即＝（～） 式中 —電機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩。 對(duì)于新式軋機(jī)可取下限，對(duì)舊式軋機(jī)可取上限。故＝（～）=（～）1194=（~）KNm所以取Mk=m當(dāng)軋輥轉(zhuǎn)