【正文】 mm/s10/mm/s 純軋時間每道軋制延續(xù)時間tj=tzh+t0,t0為間隙時間，tzh=t1+t2,設v1為t1時間內的軋制速度，v2為t2時間內的平均速度，l1及l(fā)2為在t1及t2時間內軋過的軋件長度，l為該道軋后軋件長度，則v1等于，v2等于，t2=，故減速段長l2=t2v2,而 對于第1~7道次：由公式t=l/v單位：秒得 粗軋純軋時間t1/st2/st3/st4/st5/st6/st7/s對于第8~10道次：純軋時間包括加速軋制時間、穩(wěn)定軋制時間和減速軋制時間。 代入數(shù)值ny＝20 r/min、nd＝60 r/min、np＝40 r/min 、D=1120mm計算得出： 得 精軋純軋時間t8/st9/st10/s前三道次板坯較短，無需使用推床定心，根據(jù)經驗，在四輥軋機往復軋制中需要使用推床定心，依據(jù)已建廠經驗，當板坯長度l≤8m時，間隙時間為6s，當l＞8m時，間隙時間為4s，故各道次間隙時間分別如下：t1= t2= t3= t4=6s t5=6s t6=6st7=6s t8=6s t9=6s t10=6s 軋制延續(xù)時間由公式tj=tzh+t0, 單位為：秒得t1/st2/st3/st4/st5/st6/st7/st8/st9/st10/s 溫度規(guī)程的制定 提供溫度調節(jié)軋溫度區(qū)域主要決定開軋溫度，終軋溫度。一般在設計和生產過程中，根據(jù)鋼材的溫度，以確保終軋溫度必須根據(jù)開放式軋溫度，終軋溫度的同時，主要考慮的組織和確保產品的性能，確保產品的質量，主要涉及鋼?？傮w來看在確定溫度制度時要注意考慮下面幾點：1）根據(jù)鋼的化學成分和特性，選擇在某一溫度下金屬具有最好的塑性條件而便于變形；2）在某一溫度下加工，金屬具有最小的變形抗力，以減少軋制時的能量消耗；3）考慮軋件能順利的咬入軋輥，考慮軋輥有較少的磨損；4）獲得軋后成品有細小的晶粒，使成品具有理想的組織和良好的機械性能；5）考慮在此溫度范圍內加工，鋼的內部組織情況，不允許鋼中碳化物成粗大的網(wǎng)狀分布，也不允許鐵素體與珠光體成粗大的帶狀分布；6）考慮到加工的溫度范圍對軋件頭部和尾部溫度差的影響，要保證軋件的頭部和尾部尺寸都在允許的公差范圍之內。本設計加熱溫度定為1 200～1 250℃，出爐溫度降取為50℃，粗軋前高壓水除鱗溫度降為30℃，故立輥開軋溫度為1180℃，考慮立輥軋后再噴高壓水除鱗，第一道開軋溫度定為1150℃。 對于熱軋板帶，計算道次溫降采用下列溫降公式： （57）式中 T1——前一道軋件的絕對溫度，K；Z——兩道間的間隙時間和本道次的軋制時間，s；h——該道軋件軋后厚度，mm。由于軋機設有高壓水槍用于除去氧化鐵皮，根據(jù)經驗，一般每道次造成的平均溫度降為10～15℃由于軋件較長軋制速度較慢，所以取△=15℃由于軋件各個部位（如頭部和尾部）溫度降不同，考慮到計算軋制壓力時偏于安全方面，確定各道次溫度降時應以尾部為準。頭部軋制溫度為1150℃，尾部溫度為第一道℃依次得到溫度： T2=℃ T3=℃ T4=℃ T5=℃ T6=℃ T7=℃精軋前除鱗溫降30℃，為使精軋開軋溫度為940℃，則t=103330940=63℃由, 所以Z=℃依次類推精軋其他道次：T9=℃ T10=℃ 各道次軋制溫度 （℃）T1/℃T2/℃T3/℃T4/℃T5/℃T6/℃T7/℃T8/℃T9/℃T10/℃1134111811021085106810501033938921903第6章 力能參數(shù)計算 確定各道變形抗力[8]變形抗力的確定根據(jù)相應道次的變形速度，軋制溫度由該鋼種的變形抗力曲線查出變形程度40%時的變形抗力，在經過修正計算得出該道次實際變形程度時的變形抗力。 變形抗力圖變形程度 （61）計算列入下表： 軋制變形程度軋制道次12345變形程度/％軋制道次678910變形程度/％ 計算各道平均變形速度由上一章的計算得知各道次軋制變形速度如下表： 軋制變形速度軋制道次12345平均變形速度/s1軋制道次678910平均變形速度/s1T1/℃T2/℃T3/℃T4/℃T5/℃T6/℃T7/℃T8/℃T9/℃T10/℃1134111811021085106810501033938921903第一道：= 、t=1134℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=87Mpa，再由ε=10%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs1=Kσs=87=第二道：= 、t=1118℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=88Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs2=Kσs=88=第三道：= 、t=1102℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=95Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs3=Kσs=95=第四道：= 、t=1085℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=98Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs4=Kσs=98=第五道：= 、t=1068℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=104Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs5=Kσs=104=第六道：= 、t=1050℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=112Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs6=Kσs=112=第七道：= 、t=1033℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=118Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs7=Kσs=118=第八道：= 、t=938℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=171Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs8=Kσs=171=第九道：= 、t=921℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=180Mpa，再由ε=%，查的修正系數(shù)K=。所以該道次實際變形抗力為：σs9=Kσs=180=第十道：= 、t=903℃，根據(jù)變形抗力曲線查得σs=190Mpa，再由ε=%，差的修正系數(shù)K=0. 68。所以該道次實際變形抗力為：σs10=Kσs=0. 68190=道次變形速度/s1變形程度/ %變形溫度/℃修正系數(shù)K變形抗力/MPa1101134872111888311029541085985106810461050112710331188 9381719 92118010 903190 變形區(qū)長度： （62） 由以上公式可得： mm mm30252525252020201510/mm軋制道次12345變形區(qū)長度/mm軋制道次678910變形區(qū)長度/mm熱軋中厚板生產時，平均單位壓力可用西姆斯公式計算： （63）式中——應力狀態(tài)影響系數(shù)根據(jù)中厚板扎前情況，可取應力狀態(tài)影響系數(shù)： （64）式中：—變形區(qū)軋件平均厚度 l—變形區(qū)長度單位壓力小于20107pa時，軋輥可不計壓扁影響，此時變形區(qū)長度為l=。軋制道次12345軋件平均厚度/mm285軋制道次678910軋件平均厚度/mm 160140 12090所以=（） （65）第一道： 同理： 平均單位壓力軋制道次12345平均單位壓/mpa軋制道次678910平均單位壓/mpa各道次軋制總壓力為： (66) 第一道：同理： 總壓力軋制道次12345總壓力/N軋制道次678910總壓力/N 欲確定主電動機的功率，必須首先確定傳動軋輥的力矩。軋制過程中，在主電動機軸上傳動軋輥所需力矩最多由下面四部分組成： (67) 式中 Mz—軋制力矩，用來做塑性變形所需的軋制轉矩；　　Mm—為了克服輥的滾動軸承，傳遞機構等的額外的摩擦扭矩；　　Mk—空轉力矩，即，以克服空轉的摩擦轉矩；　　Md—動力矩，必要時扭矩克服不平衡輥轉速運動產生的慣性力；i—軋輥與主電動機間的傳動比。（中厚板軋機采用直流電機，故取i=1.）組成傳動軋輥的力矩的前三項為靜力矩，即 (68) 這三項對任何軋機都是必不可缺少的。在一般情況下，以軋制力矩為最大，只有在舊式軋機上，由于軸承問題，有時附加摩擦力矩才有可能大于軋制力矩。在靜力矩中，軋制力矩是有效部分，至于附加摩接力矩和空轉力矩是由于軋機的零件和機構的不完善引起的有害力矩。由于采用的是穩(wěn)定咬入，即咬鋼后并不加速，計算傳動力矩是忽略電機軸上的動力矩，因此電機軸上的總傳動力矩為： （69）按金屬對軋輥的作用力計算軋制力矩軋制力矩： （610）式中：—合力作用點位置系數(shù)，也叫力臂系數(shù)。—軋制力矩 中厚板中一般=～,粗扎道次取最大值，隨軋件變薄取最小值，—軋制力矩，p—最大軋制力，則：第一道：MZ1同理： 軋制力矩軋制道次12345軋制力矩/軋制道次678910軋制力矩/ 軋制過程中，軋件通過輥間時，在滾動軸承的摩擦力的力傳遞機構產生，所謂附加摩擦力矩，是指需要克服這些摩擦力矩，而且這個額外的摩擦轉矩值，不包括磨需要的空轉的旋轉扭矩。額外的摩擦轉矩值的基本組合物，具有兩個，一個用于滾子軸承的摩擦力矩，另一個用于變速機構的摩擦力矩。即 （611）（1）傳動機構的摩擦力矩 Mm1的計算：= （612） 式中 f—支承輥軸承的摩擦系數(shù)，取f=（油膜軸承）； —支承輥輥頸直徑 —工作輥輥身直徑—支承輥輥身直徑（2）傳動機構的摩擦力矩Mm2的計算：軋機傳動機構中的摩擦力矩Mm2由連接軸，齒輪機座，減速機和主電機聯(lián)軸器等四個方面的附加摩擦力矩組成，可由下式來計算： (613)式中 η—傳動機構的效率，即從主電機到軋機的傳動效率；~，~。取η=。故當η==粗軋機中：dz=1500mm Dg=1030mm Dz=2000mm精軋機中：dz=1640mm Dg=1120mm Dz=2200mm所以粗軋：Mm=+精軋：Mm=+則：各道次附加摩擦力矩如下：軋制道次12345軋制力矩/軋制道次678910軋制力矩/空轉力矩是指空載轉動軋機主機列所需的力矩。通常可根據(jù)實際資料可取電機額定轉矩的3%~6%，即＝（～） 式中 —電機的額定轉矩。 對于新式軋機可取下限，對舊式軋機可取上限。故＝（～）=（～）1194=（~）KNm所以取Mk=m當軋輥轉