【正文】 規(guī)模為6000m3/d。 （2）廢水處理站進、出水水質情況表81 廢水處理站進出水水質情況項目CODBOD5SS色度（倍）pH進水水質（mg/L）100020030040010～12出水水質（mg/L）≤100≤25≤70406～9去除率（%）9090—（3）廢水處理工藝經方案比較推薦采用水解酸化—生物接觸氧化—混凝工藝，污泥采用污泥濃縮池和污泥脫水間聯合工藝。印染廢水經廢水處理站處理后排入附近的自然水體。脫水后的污泥同攔污截留垃圾一并送運垃圾填埋場衛(wèi)生填埋。（4）污水處理站地址在印染公司廠區(qū)的東北角。（5）工程建成后會產生明顯的環(huán)境效益和社會經濟效益，促進城區(qū)總體規(guī)劃目標的實現，為社會經濟的可持續(xù)發(fā)展提供可靠保證。 建議（1）加強員工技能培訓，工作人員可按三班制編制。（2）加強廢水監(jiān)測和控制，嚴格執(zhí)行《江蘇省紡織染整工業(yè)水污染物排放標準（DB 32/6702004）》中規(guī)定的排放標準。（3）為了可以更好的獲取環(huán)境效益，應改善網管建設，這樣可以減少投資風險。第二篇 設計計算書第一章 印染廢水處理廠規(guī)模 處理規(guī)模本工程設計處理規(guī)模Q=6000m3/d，污水處理站以每天24小時連續(xù)運行考慮，平均流量為250m3/h。項目 COD（mg/L）BOD5(mg/L )SS( mg/L)色度（倍）pH進水10002003004009~11出水≤100≤25≤70406～9去除率90%%%90%— 設計進出水水質根據環(huán)保部門的要求，處理好的廢水需達到《江蘇省紡織染整工業(yè)水污染物排放標準（DB 32/6702004）》中規(guī)定排放的標準。進出水水質具體情況見表11。表11 設計進出水水質表 污水處理程度的確定污水處理廠的去除率可以根據進出水水質的差額來確定，根據下面公式計算，結果如下： 污水處理工藝流程圖11 污水處理廠工藝流程圖第二章 污水處理構筑物設計計算 細格柵 設計參數（1）柵前水深：h=；（2）過柵流速：v=；（3）柵條間隙：b=； （4）柵條寬度：S=；（5）安裝傾角：α=60176。；（6）設計流量：Q=6000m3/d=250m3/h=；（7）單位柵渣量：W=。 設計計算（1）柵條的間隙數（個）式中：n——柵條間隙數，個； α——格柵的放置傾角，取60176。，便于清渣操作； b——柵條間隙，；粗格柵b=50100mm，中格柵b=1040mm，細格柵 b=310mm（注：柵條間距一般應符合下列要求：最大間距50100mm；機械清柵525mm；人工清柵550mm；）； h——柵前水深，； v——過柵流速，；， m/s。格柵設兩組，按兩組同時工作設計，一格停用，一格工作校核。則柵條間隙數（2）柵槽寬度B設柵條寬度S=，則 式中：S——格條寬度，m。校核槽內流速：，～，符合。（3）進水渠道漸寬部分長度L1式中：B1——進水渠道寬度，m； α1——進水渠道展開角，一般用20176。（4）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2（m） 式中：L1——進水渠道漸寬部分的長度，m。（5）通過格柵的水頭損失h1（m）設柵條斷面的迎水面為銳邊矩形斷面、K=3（6）柵前槽總高度 式中：h——柵前水深（m）； h2——柵前渠道超高（m）。（7）柵后槽總高度 式中：H——柵后槽總高度（m）； h——柵前水深（m）； h2——柵前渠道超高（m）。（8）柵槽總長度L（m）（9）每日柵渣量W（m3/d）取W1 = 式中：W——每日柵渣量，m3/d； W1——柵渣量（m3/103m3污水），~，粗格柵用小值，細格柵用大值，中格柵用中值； m3柵渣/103m3污水。，宜采用機械清柵。格柵計算草圖見圖21。圖21 格柵構造圖 設備選用選擇LXG鏈條旋轉背耙式格柵除污機 ，其安裝傾角為600，,水頭損失,柵條凈距1540mm。 調節(jié)池 設計參數（1）設計流量：Q=6000m3/d=250m3/h；（2）停留時間：T=8h。 設計計算（1）調節(jié)池的容積設廢水在池內停留時間為T=8h，則調節(jié)池容積（2）調節(jié)池尺寸取池總高H=，有效水深h=4m，則調節(jié)池的表面積：設池寬B=20m，則池長則調節(jié)池的實際尺寸為：長寬高=25m20m。（3）采用攪拌器對底部污水進行攪拌，防止懸浮物沉淀，影響調節(jié)池正常運行。池底設集水坑，水池底以i =。 設備選用（1）調節(jié)池：尺寸為25m20m，一座，鋼筋混凝土結構。 （2）攪拌機兩臺，單臺功率9kW，—640/3—303/C/S。 提升泵房 設計參數按進水管設計流量：Q=6000m3/d=，取70L/s，考慮3臺水泵（2用1備），則每臺水泵的設計流量為Q=35L/s。 設計計算（1）水泵總揚程根據后續(xù)高程計算，求出提升泵站的設計揚程為10m，根據流量和揚程選定提升泵的型號為QXG2501111型潛污泵，設備共三臺，二用一備。（2）泵房尺寸泵體、電機、減速機、電控柜、電磁流量計顯示器室內安裝，另外考慮一定的檢修空間。提升泵房設計尺寸：6m4m。 設備選用 選擇三臺泵，二用一備，型號為QXG2501111，流量為，揚程為，功率為11KW。（符合設計要求）。 水解酸化池 設計參數（1）設計流量：Q=6000m3/d=250m3/h；（2）停留時間：T=5h；（3）池超高：h1=；（4）負荷：q=(m2h)。 設計計算（1）水解酸化池表面積（2）有效水深：取停留時間為5h，則（3）有效容積及尺寸：水解池采用距形結構，分2格，單寬取7m，則池長為 取18m取池超高為h1=；則池總高為H=h+h1=5+=。（4）布水管數量：，則（5）上升流速核算： （～）（6）配水方式：采用總管進水，管徑DN300，池底分支式配水，支管為DN100，支管上均勻排布小孔為出水口，支管距離池底100mm，均勻布置在池底。（7）出水系統(tǒng)設計排水管選用DN=300mm的鋼管作為排水管（8）產泥量計算厭氧生物處理污泥產量取r= VSS/KgCOD，流量Q=6000m3/d，進水COD濃度C0=1000mg/l=，COD去除率E=40%~50%。a．水解酸化池總產泥據VSS/SS=b．污泥產量污泥含水率為97%，當含水率為＞95%時，取=1000Kg/m3，則污泥產量（9）排泥系統(tǒng)設計采用靜壓排泥裝置，沿矩形池縱向多點排泥，排泥點設在污泥區(qū)中上部。污泥排放采用定時排泥，日排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入污泥濃縮池中。另外，由于反應器底部可能會積累顆粒物質和小砂礫，需要在水解池底部設排泥管。排泥管選用鋼管DN=300mm。 設備選用（1）水解酸化池：鋼混結構（1座），尺寸為18m14m；（2）進水排水管：選用DN=300mm的鋼管；（3）排泥管：選用鋼管DN=300mm。圖22 水解酸化池設計草圖 生物接觸氧化池設兩座生物接觸氧化池，一用一備。（1）填料的選擇結合實際情況，選取孔徑為25mm的的玻璃鋼蜂窩填料，其塊體規(guī)格為800800200mm，%，比表面積為153m2/m3,。（參考《污水處理構筑物設計與計算》玻璃鋼蜂窩填料規(guī)格表）（2）安裝蜂窩狀填料采用格柵支架安裝，在氧化池底部設置拼裝式格柵，以支持填料。格柵用扁鋼焊接而成，為便于搬動、安裝和拆卸。 設計參數（1）設計流量：Q=6000m3/d=250m3/h；（2）進水BOD5濃度：L0=200mg/L；（3）出水BOD5： Le=20mg/L；（4）η=（L0Le）/L0 得η=90%；（5）容積負荷：M=（）；（6）填料層總高度H=3m；（7）填料層數m=3。 設計計算（1）接觸氧化池有效容積（填料體積） V式中：Q ——設計流量，m3/d； L0——進水BOD5濃度，mg/L； Le——出水BOD5濃度，mg/L； M ——容積負荷，kgBOD5/（)。（2）接觸氧化池總面積 F取填料層總高度H=3m，分三層，每層1m，則接觸氧化池總面積為：式中：H——為填料高度。（4）每格氧化池面積 f采用n=15格氧化池，每格面積 取每格長為5m，寬為4m，則池體總長為25m，寬為12m。（4）校核接觸時間 t（5）氧化池總高度 H0取保護高h1=，填料上水深h2=，填料層間隔高h3=，h4=，m=3式中：h1——保護高； h2——填料上水深； h3——填料層間隔高； h4——配水區(qū)高，； m——填料層數（層）。（6）廢水在池內的實際停留時間（7）選用φ25mm玻璃鋼蜂窩填料，則填料總體積（8）所需空氣量D 取Do=15︰1 ，則（9）每格氧化池需氣量D1 曝氣系統(tǒng)曝氣裝置是氧化池的重要組成部分，與填料上的生物膜充分發(fā)揮降解有機污染物物的作用、維持氧化池的正常運行和提高生化處理效率有很大關系，并且同氧化池的動力消耗密切相關。按供氣方式，有鼓風曝氣、機械曝氣和射流曝氣，目前國內用得較多得是鼓風曝氣。這種方法動力消耗低，動力效率較高，供氣量較易控制，但噪聲大。本設計采用鼓風曝氣。（1）采用多孔管鼓風曝氣供氧，所需氧量D式中：D0——每立方米污水需氧量，15～20m3/m3。（2）每格氧化池所需空氣量D1 （3）空氣管道的總阻力h 式中：h1——風管的沿程阻力（Pa）； h2——風管的局部阻力（Pa）。 （4）空氣擴散裝置安裝深度的阻力h3 （5）空氣擴散裝置的阻力h4 （6）鼓風機所需要增加的壓力H 用三臺鼓風機，二用一備，則每臺鼓風機的供氣量D2。 選擇R系列標準型羅茨鼓風機，型號為SSR150，每臺電動機功率為22kW。（7）曝氣器的選擇選用膜片盤式微孔曝氣器 服務面積：；曝氣膜片運行平均孔隙：80微米；空氣流量：~（h個）；氧利用率：（）%~%；曝氣阻力：180~280mmH2O；充氧動力效率：~（kWh）。通過計算可以得知，每根干管分別設置4根支管，每根支管設置10個曝氣頭，每格氧化池共計40個曝氣頭，全池600個曝氣頭。 排泥系統(tǒng)設計（1） 剩余污泥量 剩余污泥量主要來自微生物的增值污泥以及少部分的進水懸浮物構成，計算公為式中：a——微生物代謝增值系數，kgMLVSS/kgCOD； b——微生物自身氧化率，d1。根據印染廢水的性質，參考類似經驗數據，設計中取a=，b=，又VXr=QSr/Ns，所以%，代入數據，則排泥量（2）污泥泵的選擇選2臺DS3127型潛水渦流耐磨泵，1用1備。池體設排泥坑，坡度為i=，在池底設2m2m1m的集泥坑。 進出水系統(tǒng)由于氧化池的流態(tài)基本上是完全混合型，因此對進出水的要求并不十分嚴格，滿足下列條件即可：進、出水均勻，保持池內負荷均勻，方便運行和維護，不過多地占用池的有效容積等。當處理水量為6 000m3/d時，采用廊道布水，廊道設在氧化池一側，出水裝置采用周邊堰流的方式。接觸氧化池的基本結構見圖23。圖23 接觸氧化池基本結構圖 豎流式沉淀池 設計參數（1）設計流量：Q=6000m3/d=250m3/h=；（2）中心管內流速：v0=；（3）污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙流出速度：v1=；（4）停留時間：T=；（5）沉淀池個數：n=3。 設計計算（1）中心管面積f1設3座豎流式沉淀池，則每座沉淀池承受的最大水量式中：Qmax ——最大設計流量，； v0——中心管內流速，不大于30mm/s，取30mm/s； n——沉淀池個數，采用3座。（2）中心管直徑 （3） 沉淀池的有效沉淀高度，即中心管高度，則 （4）中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h3 式中：v1——污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙流出速度，m/s；取v1=； d1——喇叭口直徑，m。 —。 反射板直徑（5）沉淀池總面積每座沉淀池的沉淀區(qū)面積 取33m2則每座池的總面積為 （6）沉淀池直徑D 3，滿足要求。（7）校核集水槽每米出水堰的水力負荷q0所以可不另設輻射式集水槽。（8）沉淀部分所需總容積式中：T——兩次清除污泥間隔時間（d），取1d； C1——進水懸浮物濃度（t/m3）； C2——出水懸浮物濃度（t/m3）； γ——污泥密度（t/m3），其值約為1； ρ0——污泥含水率（%），取99； Kz——生活污水流量總變化系數，取1。（9）圓截錐部分容積V1式中：h5——污泥室圓截錐部分的高度，m； r——圓截錐下部半徑，m，； R——圓截錐上部半徑，m。R=D/2=。（10）沉淀池總高度H，則 進出口形式沉淀池的進口布置應做到在進水斷面上水流均勻分布，為避免已形成絮體的破碎，本設計采取穿孔墻布置。沉淀池出口布置要求在池寬方向均勻集水，并盡量潷取上層澄清水，減小