【正文】 剪力設(shè)計(jì)值。本工程剪力墻等級(jí)為二級(jí)，故取地震時(shí)連梁內(nèi)力最不利組合7771第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算 連梁截面尺寸驗(yàn)算連梁1截面尺寸跨高比：滿足要求。連梁配筋采用對(duì)稱配筋則由文獻(xiàn)[8]課本P81頁式432得選取縱筋412（）滿足要求。滿足要求。75哈爾濱工程大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文按構(gòu)造配筋，梁端箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度取箍筋最大間距取箍筋直徑取6mm,故取箍筋雙肢Ф6@100連梁1配筋匯總：縱筋對(duì)稱配筋上下各設(shè)置412，箍筋Ф6@100 樓板配筋以標(biāo)準(zhǔn)層⑧⑨軸與AB軸圍成的樓板為例進(jìn)行計(jì)算，按塑性理論進(jìn)行計(jì)算，混凝土為C30（）鋼筋采用HRB335級(jí)（） 荷載計(jì)算20厚1:3干硬性水泥砂漿找平 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 20厚混合砂漿天棚抹灰 恒載設(shè)計(jì)值 g= kN/m3= kN/m2活載設(shè)計(jì)值 = kN/m3=79第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算合計(jì) 彎矩計(jì)算計(jì)算跨度取采用彎起配筋，跨中鋼筋在距支座處彎起一半故得跨內(nèi)及支座塑性鉸線上的總彎矩為代入式由于板與四周墻肢連接，得 配筋計(jì)算板的跨內(nèi)及支座彎矩已求得，取截面有效高度近似按計(jì)算鋼筋截面面積77哈爾濱工程大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文選配8@200實(shí)配面積252mm2選配8@200實(shí)配面積252mm2選配8@200實(shí)配面積252mm2選配8@200實(shí)配面積252mm2 雨篷設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)根據(jù)文獻(xiàn)[9]例題進(jìn)行參考設(shè)計(jì)計(jì)算取雨篷懸挑長(zhǎng)度雨篷板不做剛度驗(yàn)算時(shí)雨篷板根部高度取，取板的根部高度，板的端部截面高度一般不小于60mm,取60mm。 雨篷板的計(jì)算雨篷板計(jì)算時(shí)一般取1m寬的板帶作為計(jì)算單元荷載計(jì)算恒載： 活載：均布活荷載 施工集中荷載 內(nèi)力計(jì)算板根部彎矩取截面承載力計(jì)算81第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算按構(gòu)造配筋選用214 雨篷梁計(jì)算雨篷梁不做剛度驗(yàn)算時(shí)梁截面高度一般取雨篷梁支承于墻內(nèi)長(zhǎng)度不宜小于370mm,取500mm。為梁的計(jì)算跨度梁截面高度取荷載計(jì)算恒載：梁自重 梁上砌體自重 雨篷板傳來的荷載 合計(jì) 活載：雨篷板傳來的荷載雨篷梁上受到的總荷載設(shè)計(jì)值：內(nèi)力計(jì)算雨篷梁跨中彎矩雨篷梁受到的扭矩79第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算雨篷梁支座剪力截面承載力計(jì)算雨篷梁受彎剪扭共同作用截面尺寸驗(yàn)算配筋計(jì)算按構(gòu)造要求配置抗剪抗扭鋼筋抗彎縱筋按構(gòu)造配筋，選210抗扭縱筋選88箍筋取Ф8雙肢箍取取Ф8@15083第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算雨篷抗傾覆驗(yàn)算取1m作為計(jì)算單元均布活荷載情況下施工集中荷載情況下取取公式不滿足抗傾覆驗(yàn)算，故需采取拉結(jié)措施。 樓梯設(shè)計(jì)，,踏步面層采用30mm厚水磨石，底面采用20mm厚混合砂漿抹灰層，采用C30混凝土（）梁受力鋼筋為HRB335，箍筋為HPB300（） 踏步板計(jì)算荷載計(jì)算踏步尺寸為斜板厚度截面平均高度恒荷載：踏步板自重：踏步面層重：踏步抹灰重：81第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算合計(jì)： 樓梯平面圖 樓梯剖面圖85第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算使用活荷載：總計(jì)： 內(nèi)力計(jì)算斜梁截面尺寸：則踏步板計(jì)算跨度踏步板跨中彎矩截面承載力計(jì)算踏步板計(jì)算截面尺寸故踏步板應(yīng)按構(gòu)造配筋，每踏步采用28（）踏步內(nèi)斜板分布鋼筋8@250 樓梯斜梁計(jì)算荷載計(jì)算踏步板傳荷 斜梁自重斜梁抹灰合計(jì) 內(nèi)力計(jì)算平臺(tái)梁截面尺寸：斜梁水平方向上的計(jì)算跨度83第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算斜梁跨中截面彎矩斜梁支座截面剪力承載力計(jì)算斜梁按T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算翼緣有效寬度按倒L形截面計(jì)算按梁的跨度考慮按翼緣寬度考慮按翼緣高度考慮首先按第一類T形截面計(jì)算結(jié)構(gòu)為第一類T形截面故按構(gòu)造配筋選用210（）故可按構(gòu)造配置箍筋，選用雙肢箍8@200，滿足要求。 平臺(tái)板計(jì)算按單向板計(jì)算平臺(tái)板，由于跨度小，取板厚100mm,考慮板與梁現(xiàn)澆的影響，按彈性理論計(jì)算：87第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算取8@250（）分布鋼筋取8@200 平臺(tái)梁計(jì)算平臺(tái)梁按簡(jiǎn)支梁考慮，計(jì)算跨度取，荷載計(jì)算平臺(tái)板傳來 梯段傳來 梁自重 總均布荷載 內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩截面配筋計(jì)算（倒L形截面）近似按矩形計(jì)算89第5章 截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算選用212（）斜截面配筋支座剪力：按構(gòu)造配筋，箍筋最大間距為200mm選Ф8@200雙肢箍滿足要求。 本章小結(jié)本章的主要內(nèi)容是對(duì)各個(gè)墻肢、連梁進(jìn)行截面尺寸方面的設(shè)計(jì)并依據(jù)最不利內(nèi)力組合來進(jìn)行配筋計(jì)算，并進(jìn)行了樓板、屋面板配筋計(jì)算，雨篷設(shè)計(jì)、樓梯設(shè)計(jì)以及配筋計(jì)算。85第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)資料 巖土設(shè)計(jì)參數(shù) 地質(zhì)資料編號(hào)123土層名稱雜填土粉質(zhì)粘土中砂土層厚度m10密度濕Pd20干Pc含水量W %飽和度Sr %86孔隙比ed土粒比重Gs液限WL %塑限WL %塑性指數(shù) Ip液性指數(shù)IL固結(jié)實(shí)驗(yàn)壓縮系數(shù)av 1/MPa壓縮模量Es MPa抗剪強(qiáng)度粘聚力C KPa內(nèi)摩擦角 度顆粒組成%粒徑大小mm230fK155 KPa200 KPaqsik34 KPa55 KPaqpk700 KPa1600 KPa注：地下水位在天然地面下15米處 基樁設(shè)計(jì)參數(shù) 根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)條件結(jié)構(gòu)類型，荷載類型和施工能力，由文獻(xiàn)[10]附錄A確定采91第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)用預(yù)制混凝土方樁。承臺(tái)底標(biāo)高：墻肢3由承臺(tái)梁連接，其截面尺寸采用，因受力與連梁相近，故配筋按連梁配筋。截面尺寸：一般普通實(shí)心方樁的截面邊長(zhǎng)為300~500mm，本設(shè)計(jì)采用300mm300mm方樁。文獻(xiàn)[1]，基礎(chǔ)埋置深度可取房屋高度的。滿足要求。 選擇樁端持力層，承臺(tái)埋深根據(jù)地質(zhì)條件，以第3層中砂層作為持力層。文獻(xiàn)[10]，=300=450mm，取1000mm，滿足要求。 樁身長(zhǎng)度樁身材料選用C30混凝土，軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=,鋼筋選用HRB335，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，承臺(tái)采用C20混凝土=，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值= 確定單樁極限承載力由文獻(xiàn)[10]：式中為樁側(cè)第層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值為樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值則根據(jù)文獻(xiàn)[10]根據(jù)文獻(xiàn)[10]式中為樁的水平變形系數(shù)，按文獻(xiàn)[10]、93第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)為樁身配筋率，按文獻(xiàn)[10]%為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，由文獻(xiàn)[7],為扣除保護(hù)層厚度的樁截面寬度，文獻(xiàn)[10]。文獻(xiàn)[11]為樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)，按文獻(xiàn)[10]為樁身的計(jì)算寬度，由文獻(xiàn)[10]=+=為樁頂水平位移系數(shù)按文獻(xiàn)[10]為樁頂允許水平位移，一般取10mm 確定樁數(shù)和承臺(tái)尺寸估算樁數(shù)按文獻(xiàn)[10] 墻肢1樁數(shù)和承臺(tái)尺寸計(jì)算 剪力墻Q4墻肢1承臺(tái)平面尺寸及樁布置圖由前述內(nèi)力計(jì)算知墻肢1底層在水平地震作用下內(nèi)力風(fēng)荷載作用下內(nèi)力 豎向荷載作用下內(nèi)力計(jì)算時(shí)加上承臺(tái)梁傳來的荷載恒載：N=+=：N=+=89哈爾濱工程大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文M=0,V=0由文獻(xiàn)[11]，計(jì)算基礎(chǔ)或支擋結(jié)構(gòu)內(nèi)力，確定配筋和驗(yàn)算材料強(qiáng)度時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳來的作用效應(yīng)和相應(yīng)的基底反力擋土墻壓力以及滑坡推力，應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，采用相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)。由可變作用控制的基本組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值永久作用控制的基本組合采用簡(jiǎn)化規(guī)則地震作用下綜上取最不利組合故由上部結(jié)構(gòu)傳至樁基的最大荷載設(shè)計(jì)值估算樁數(shù)時(shí)取標(biāo)準(zhǔn)組合下作用于承臺(tái)頂面的力考慮偏心作用，取8根根據(jù)文獻(xiàn)[10]。根據(jù)文獻(xiàn)[10]，承臺(tái)高取900mm。 墻肢2樁數(shù)和承臺(tái)尺寸計(jì)算由前述內(nèi)力計(jì)算知墻肢2底層在水平地震作用下內(nèi)力風(fēng)荷載作用下內(nèi)力豎向荷載作用下內(nèi)力計(jì)算時(shí)加上承臺(tái)梁傳來的荷載95第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)恒載：N=+=：N=+=M=0,V=0 由可變作用控制的基本組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值永久作用控制的基本組合采用簡(jiǎn)化規(guī)則地震作用下綜上取最不利組合故由上部結(jié)構(gòu)傳至樁基的最大荷載設(shè)計(jì)值估算樁數(shù)時(shí)取標(biāo)準(zhǔn)組合下作用于承臺(tái)頂面的力考慮偏心作用，取8根根據(jù)文獻(xiàn)[10]。根據(jù)文獻(xiàn)[10]，承臺(tái)高取900mm。91第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 剪力墻Q2墻肢2承臺(tái)平面尺寸及樁布置圖 剪力墻Q2承臺(tái)平面尺寸及樁布置圖 樁頂作用效應(yīng)驗(yàn)算 墻肢1單樁所受的豎向作用力（取承臺(tái)及其上的土的平均重度滿足要求。 滿足要求。97第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)基樁水平力設(shè)計(jì)值滿足要求。 墻肢2單樁所受的豎向作用力（取承臺(tái)及其上的土的平均重度）滿足要求。滿足要求?；鶚端搅υO(shè)計(jì)值滿足要求。 樁基礎(chǔ)沉降驗(yàn)算根據(jù)文獻(xiàn)[10]，其最終沉降量計(jì)算93第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)可采用等效作用分層總和法。等效作用面位于樁端平面。 墻肢1驗(yàn)算，即按文獻(xiàn)[11]93105第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等效作用面以下的應(yīng)力分布采用各向同性均質(zhì)直線變形體理論。樁基任一點(diǎn)最終沉降量可用角點(diǎn)法計(jì)算。按文獻(xiàn)[10]，樁基沉降計(jì)算深度應(yīng)按應(yīng)力比法確定。等效作用面處自重應(yīng)力為 墻肢1附加應(yīng)力與自重應(yīng)力的應(yīng)力比zσcz/ba/bajσz=∑ajp0jσz/σc00123因等效作用面下3m處，故取。 墻肢1樁基礎(chǔ)最終沉降量土層厚度h平均自重應(yīng)力p1平均附加應(yīng)力總應(yīng)力p2e1e2=e1(p2p1)(1+e1)/Essi=(e1e2)h/(1+e1)s39。=∑si112131按文獻(xiàn)[10]式中為矩形布樁時(shí)的短邊布樁數(shù)根據(jù)群樁距徑比，長(zhǎng)徑比及基礎(chǔ)長(zhǎng)寬比，按本規(guī)范附錄E確定。分別為矩形承臺(tái)的長(zhǎng)、寬及總樁數(shù)。按文獻(xiàn)[10]，取樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，滿足要求。99第6章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 墻肢2驗(yàn)算等效作用面處自重應(yīng)力為。zσcz/ba/bajσz=∑ajp0jσz/σc001234因等效作用面下4m處，故取。 墻肢2計(jì)算樁基礎(chǔ)最終沉降量土層厚度h平均自重應(yīng)力p1平均附加應(yīng)力總應(yīng)力p2e1e2=e1(p2p1)(1+e1)/Essi=(e1e2)h/(1+e1)s39。=∑si11213141滿足要求。 樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算樁長(zhǎng)現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制，采用雙點(diǎn)吊立的強(qiáng)度計(jì)算進(jìn)行樁身配筋設(shè)計(jì)。吊點(diǎn)位置在距樁頂、樁端平面處，起吊時(shí)樁身最大正負(fù)彎矩為，q為樁單位長(zhǎng)度的重力，k為考慮在吊運(yùn)過程中可能受到的沖撞和振動(dòng)而取的動(dòng)力系數(shù)，故取，則樁身截面有效高度根據(jù)文獻(xiàn)[7]，取相對(duì)界限受壓區(qū)高度按文獻(xiàn)[7]101哈爾濱工程大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文混凝土受壓區(qū)高度相對(duì)受壓區(qū)高度縱向