【正文】 +(4600300)=4600則。鋼筋用II級熱扎鋼筋， As=ξfcbf，h0/fy=2200565/300= 梁端加密區(qū)箍筋取8@100，箍筋采用HRB335級熱扎鋼筋，fyv=300N/mm2，加密區(qū)的長度取950mm，非加密區(qū)箍筋取8@200。箍筋配置，滿足二級抗震的最小配筋率要求以及構造要求。根據(jù)抗震規(guī)范，沿梁全長頂面和底面的配筋，一、二級不應少于214，且分別不應少于梁兩端上頂面和下底面縱向配筋中較大截面面積的1/4，三、四級不少于212。所以梁全長頂面除負彎矩筋以外仍需設置212的鋼筋。 表62框架梁的正截面承載力計算及配筋表截面層次M(kNm)M或Mr(kNm)　　　選筋實配鋼筋As mm2支座A　　1420125624201256342012564420125654201256AB中　　1218+2202218+2203218+2204218+2205218+220支座B　　　1420125624201256342012564420125654201256BC中　　　14168042416804341680444168045416804 剪跨比和軸壓比計算 ： 表63柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次 柱正截面承載力計算 在沒有地震組合的時候，可以不用進行內(nèi)力調整。取，又，取 得由公式 =199+500/240 = 當鋼筋對稱布置時：=N/а1fcbh0=103/大偏心受壓情況。h0=460==80mm所以：AS=AS’=Ne/fy(h0as)=103(46040)= mm2 =M/N=。=+20=。取 又，取得根據(jù)公式 =+500/240 =當鋼筋對稱布置的時候： 為大偏心受壓情況。 所以：AS=AS’=Ne/fy(h0as)=103（46040）=其他幾層柱子的配筋結果及計算過程間表64 柱斜截面承載力計算故取N= 所以該層柱應按構造配置箍筋。柱端的非加密區(qū)箍筋選用2肢8@200，加密區(qū)的箍筋選用2肢8@100。查表得，最小配筋率：=%，符合構造求 通過計算可知，每層柱端非加密區(qū)的箍筋選用8@200。 73板的計算考慮塑性內(nèi)力重分布。混凝土采用強度等級為30的，混凝土軸心抗壓強度設計值=，鋼筋鋼筋型號采用熱軋帶肋鋼筋，屈服強度為335的鋼筋，鋼筋強度設計值=300N/mm2。板平面設計圖，以上述所計算的框架進行計算。大小及模板圖如下62所示： 圖62 樓板平面布置圖 g+q/2=+=／m2 g+q=+=／m22，計算跨度：板計算跨度內(nèi)跨：l0= lc(軸線間距離）邊跨：l0=min{+b/2,ln1+(a+b)/2}，其中a為支承長度，b為支撐梁寬度。A板：l02=6600mm， l01=4600mm, l02 /l01＜2,為雙向板設計，板厚120mm。 3，彎矩計算： 最大跨度為內(nèi)支座固定的時候在Q/2的效果g + q /2的作用和跨彎矩和內(nèi)部支撐鉸接時刻，當跨度值。軸承的最大負彎矩是當軸承內(nèi)支撐G + q的作用下固定時刻。力散布的狀況可以劃分成兩種形式，第一種是每隔一段布置一次，大小為正負二分之一倍的q，第二種情況就是均勻的布置，大小為二分之一倍的g+q,對于第一種情況，可以認為每個區(qū)域內(nèi)的板塊都是固定在承臺上面的，對于第二種情況，可以認為每個區(qū)域內(nèi)的板塊在承臺出的支承出都是單獨支承的。m1m2固支簡支 求跨內(nèi)最大彎矩 MX 、MY第二種情況影響下：換算成泊松比μ=，可以利用計算公式計算=+= kNM=+= kNM 第一種情況影響下：換算成泊松比μ=，可以利用公式計算：=+= kNM=+=M疊加后:=+=M=+= kNM計算支座中間固端彎矩值g+q作用下：假想鋼筋選用型號為φ8的鋼筋，中間跨度的計算高度為縱向100毫米，橫向90毫米，過道板縱向80毫米橫向70毫米根據(jù)上述計算過程可以得到： 8@2008@200As/bh=251/(1000100)=％＞％＞％，滿足最小配筋率的要求。支座X向：M=m As= 配筋實配8@120 (As ＝ 419mm2)支座Y向：M=m As= 配筋實配8@120 (As ＝ 419mm2)。 板的求解長度為厚度大小為120毫米，按照彈性理論進行計算與設計恒定荷載的標準值：活荷載的標準值：荷載的設計值： 荷載散布狀況可分解為（1）均勻布滿二分之一倍的g+q，該種情況下認為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上；（2）相互間斷布置正負二分之一倍的q的時候，該種情況下認為各區(qū)格板都是簡支的。l01 / l02=，查表得m1m2固支簡支 求跨內(nèi)最大彎矩 MX 、MYMXMYMX()MY()MX(B)MY(B)(g+q)/2mmMMMMq/2MMMMMMMX=m1（g+q/2）l012 MY=m2（g+q/2）l012 Mx =m1q/2l012 My =m2q/2l012 4,配筋：設Ф8為選用鋼筋的型號，跨中的有效高度為l01方向上為100毫米，l02方向上的是90毫米，走廊板上的長度分別為80毫米，70毫米根據(jù)計算可以得出配筋實配8@200 (As ＝ 251mm2) 配筋實配8@200 (As ＝ 251mm2)％＞％，滿足最小配筋率的要求。支座方向受力大小M面積As實配鋼筋型號實際面積AsX軸m 8@150335mm2Y軸m 8@150335mm27 基礎設計 通過估計是否會發(fā)生地震，基礎外柱所收到的上部受力可以劃分為兩種：受到地震作用的外柱基礎：Nmax=Mmax=mVmax=受到地震作用的內(nèi)柱基礎：Nmax=Mmax=mVmax= 內(nèi)部柱子地基承受的上端荷載發(fā)生地震時：，沒有發(fā)生地震時：，基礎選強度等級為30的混凝土。 A、D柱獨立基礎的計算 初步確定基底尺寸。 素填土 粘土 基礎底面尺寸 通過平方米 所以基礎的形式選擇為方形基礎，所選基礎的尺寸為bl= ，所以地基的承載力的時候不用對基礎的寬度進行修改 地基承載力驗算 基礎底面抵抗彎矩的計算： 軸力計算 = 因為計算結構均小于地基承載力的設計值，所以滿足工程施工的要求，不用進行重新計算 地震作用下地基承載力驗算，根據(jù)參考文獻[10] 基礎剖面尺寸的確定 基礎抗沖切驗算 ，忽略地震荷載的影響，需要對計算結果進行調整，調整的比例為4/5故：基礎反力基礎自重以及需要回填的土壤的重量不計入計算中 基礎反力： ； ： 該地基基礎是合格的。 基礎底面配筋計算鋼筋的等級采用3級，鋼筋的屈服強度為300N/mm2 ；， = 實配I: 14@200，實配II: 14@200。 B、C柱獨立基礎的計算 基礎底面底尺寸 ，所以： 所以基礎的形式選擇為方形基礎，所選基礎的尺寸為bl= ， 地基承載力驗算 = 地震作用下地基承載力驗算，根據(jù)參考文獻[10] 基礎剖面尺寸 ，度為，伸出兩邊。 基礎抗沖切驗算 圖73抗沖切驗算簡圖 ，忽略地震荷載的影響，需要對故：基礎自重以及需要回填的土壤的重量不計入計算中 基礎反力： 高程調整幅度為100% 。 基礎是安全的 基礎底面配筋計算基礎底面的鋼筋與邊柱一樣， I截面上的彎矩 II截面上的彎矩實配I: 14@180，實配II: 14@130結 論從開學開始的畢設到現(xiàn)在終于要圓滿的完成了，想起剛剛拿到課題的時候的那種無從下手，到設計時自己努力查閱各種資料以及朋友老師們的幫助下，解決各種問題，直到最后完成畢業(yè)設計的這一刻，我的心中充滿了成就感與自豪感。我們在大學里所學的知識都是以章節(jié)為基礎進行講解的，而現(xiàn)在就是讓我們把這幾年所學的各科的知識進行一次系統(tǒng)的全面的總結與歸納，對比我們以前所做的課程設計，畢業(yè)設計不像課程設計那樣只是對某一單獨的構件或者某一個小部分進行設計，而是需要綜合的去考慮各個方面的因素，比如：平面的布局，布局的合理性、安全性、經(jīng)濟性等。一個如此龐大的工程，需要我從不同的角度去考慮各種可能遇到的問題。在畢設的進行中，我遇到了很多讓人很無語的但是卻又然人覺得很棘手的問題，而且這些讓人感到很棘手的問題往往都是由一些非常小的問題引起的，比如說，輸入數(shù)據(jù)的時候，一個數(shù)字在不經(jīng)意間輸錯了，就需要花費很長時間去尋找，再比如，進行結構設計的時候，我發(fā)現(xiàn)前面的平面圖有一些小問題，就必須重新從平面圖開始進行修改，再而就是計算書，往往使用計算器計算的時候，一個小數(shù)點的錯誤，就會使自己大半天的勞動成果變成廢品。并且在進行PKPM操作的時候，由于沒有接觸過最新10版本的PKPM，而且，10版本的改動較大，只能夠不斷的尋找教學視屏。但是就是因為這一次的畢業(yè)設計過程，讓我初步的掌握了完成一個建筑物設計所需要的各個步驟的內(nèi)容，充分的將我這大學四年來所學的只是串聯(lián)到了一起，學會了如何去運用它。忙碌充實的時光已經(jīng)結束了，在這段時間里，我學到了很多很多，看著自己眼前的那厚厚的資料書、計算書和圖紙，我發(fā)自內(nèi)心的笑