【正文】 1950 旋流沉砂池的選擇根據(jù)設(shè)計流量，單座鐘氏沉砂池的設(shè)計水量為 458 ，通過內(nèi)插法，由表計sL/算出各尺寸，選擇旋流式沉砂池型號見表 55。表 55 鐘氏沉砂池尺寸(mm)流量（L/s）A B C D E F G H JKL458 3454 1336 7041102367 1651 551 441 5388001417 進(jìn)水渠道格柵的出水送入沉砂池的進(jìn)水渠道，然后向兩側(cè)配水進(jìn)入沉砂池，進(jìn)水渠道采用與旋流式沉砂池呈切線方式進(jìn)水，進(jìn)水可以在沉砂池產(chǎn)生渦流。 1maxhvQB?式中： —進(jìn)水渠道寬度， ；1Bm—進(jìn)水渠道水流速度， ，一般采用 ～ ，取 = vs/ sm/31v；sm/3—進(jìn)水渠道水深， ，取 = ；1h1h則： ??B 出水渠道出水渠道與進(jìn)水渠道建在一起，并且滿足夾角大于 ，以延長污水在渦流?270式沉砂池內(nèi)流動距離。 2maxhvQB?式中： —出水渠道寬度， ；2B—出水渠道水流速度， ，一般采用(～) ，取 ==；sm/—出水渠道水深， ，取 = ；2hm1h則： ??Bs/ 旋流沉砂池草圖如下： 最小值為4CKD45176。BELFGHAJ圖 53 旋流沉砂池草圖旋流沉砂池排砂有三種方式：第一種是用砂泵直接從砂斗底部經(jīng)吸水管排除；第二種是用空氣提升器，即在槳板傳動軸中插入一空氣提升器；第三種是在傳動軸中插入砂泵，泵及電機(jī)設(shè)在沉砂池頂部。本工程采用空氣提升器排砂，排砂時間每日一次，每次 2 小時，所需空氣量為排砂量的 15～20 倍。主要設(shè)備選用漿板式水平旋流器 2 套，ZXS18 型空氣 2套；砂水分離器設(shè)備 1 套。 A2O 生化反應(yīng)池 設(shè)計說明污水生物處理設(shè)計條件：(1) 遠(yuǎn)期：Q a=104m /d = /h = m /s=705（L/S ） ； 333(2) 原污水中 BOD5 濃度為 170 ； Lg/(3) 原污水中 SS 濃度為 300 ，設(shè)經(jīng)中格柵和細(xì)格柵對 SS 的去除率忽略不計，即剛進(jìn)入反應(yīng)池中的 SS 為 300 。/(4) 原污水中 TN 濃度為 60 ，TP 濃度為 4 ，水溫 T 大于 。Lg/?20本工程設(shè)計 2 組 A2O 生化反應(yīng)池，其中好氧段采用推流式曝氣。曝氣系統(tǒng)采用鼓風(fēng)曝氣，微孔曝氣器，空氣擴(kuò)散裝置安裝在廊道底部的一側(cè)。該池采用鋼筋砼結(jié)構(gòu)。 設(shè)計計算設(shè)計參數(shù) 表 56 A2O 工藝主要設(shè)計參數(shù)項目 數(shù)值BOD5 污泥負(fù)荷 [ ])/(5dkgMLSBD? ～TN 負(fù)荷 [ ]kTN? TP 負(fù)荷 [ ])/(～污泥濃度 ( )Lmg2022～4000污泥齡 ( )d15～20水力停留時間 ( )h6～8各段水力停留時間比例 A：A ：O （1：1：3）～（1：1：4）污泥回流比 R (%) 25～100混合液回流 R 內(nèi) (%) 100～300COD/TN 8TP/ BOD5 溶解氧濃度 ( )Lmg/ 好氧段 DO=2缺氧段 DO=厭氧段 DO=(1)水力停留時間 HRT：t=8 h(2) BOD5 污泥負(fù)荷：Ns= )/(5dkgMLSBOD? (3) 回流污泥濃度： rSVIXr610?式中 —回流污泥濃度， ；r Lmg/—污泥指數(shù)，一般采用 120；SVI—系數(shù)，一般采用 =；r 6??rXLg/ (4) 污泥回流比： R=55% (5) 曝氣池混合液濃度： rR??1式中 —污泥回流比R —回流污泥濃度， ；rXLmg/ ????Lmg/(6) TN 去除率 %12?STN?式中 —TN 去除率，%；TN —進(jìn)水 TN 濃度， ；1SLmg/ —出水 TN 濃度， ；2=50%1042???TN?(7) 內(nèi)回流比 內(nèi)RTN?1內(nèi)=100%?內(nèi)反應(yīng)池尺寸(1) 反應(yīng)池總?cè)莘e QtV?式中 V—反應(yīng)池總?cè)莘e， ；3mQ—進(jìn)水流量， ，按最大流量計；d/—總水力停留時間，t h 2038469??Vm(2) 各段水力停留時間和容積缺氧、厭氧、好氧各段內(nèi)水力停留時間的比值為 1：1：3，?21:A則各段的水力停留時間和池容分別為：厭氧池內(nèi)水力停留時間 = 1th406351??V3m 缺氧池內(nèi)水力停留時間 = 22 好氧池內(nèi)水力停留時間 = 3t 183 3(3) 校核氮磷負(fù)荷好氧段總氮負(fù)荷 （????XVTNQ)/(dkgMLSTN?求）厭氧段總磷負(fù)荷 （符合要求）????P)/(dkgSP?(4) 單組反應(yīng)池容積設(shè)反應(yīng)池 2 組，單組池容 m31523V單(5) 反應(yīng)池總面積 hA?式中 —反應(yīng)池總面積， ；A2m —反應(yīng)池有效水深， ；h 設(shè)計中取 h=5 =4060 503?A2(6) 單組反應(yīng)池有效面積NA?1式中 —每座曝氣池面積， ； 1A2m —曝氣池個數(shù)，個；N=2030 4061?A2(7) 單組反應(yīng)池廊道長度采用 5 廊道推流式反應(yīng)池，第 1 廊道為缺氧段，第 2 廊道為厭氧段，后 3 個廊道為好氧段，每個廊道寬取 ，則單組反應(yīng)池廊道長為mbnAL1?式中 —單組反應(yīng)池廊道長， ；L —每個廊道寬度， ；b —廊道數(shù)n 設(shè)計中取 b= ，n=5m = 工程中取 L=??Lmm(8) 校核長寬比和寬深比 (滿足 ).b10~5?bL （滿足 ）517?h2h(9) 反應(yīng)池總高 H??式中： ——有效水深， ，hm——池子超高， ，取 ＝ ； / /h則： ??m(10) A2/O 反應(yīng)池的平面布置圖如下：圖 54 A2/O 反應(yīng)池的平面布置圖進(jìn)出水系統(tǒng)（一）進(jìn)水設(shè)計(1) 進(jìn)水管單組進(jìn)水管設(shè)計流量 Q = ，管道流速 = ， 進(jìn)水管理論管sm/3vsm/徑 ，取進(jìn)水管管徑為 DN800 。???vd?校核管道流速 sA/.)2.(?(2) 進(jìn)水渠道旋流沉砂池的來水通過反應(yīng)池進(jìn)水管送入 A2/O 池首端的進(jìn)水渠道。在進(jìn)水渠道內(nèi)，水流分別流向兩側(cè)，從厭氧段進(jìn)入，進(jìn)水渠道寬 ，渠道內(nèi)水深m ，則渠道內(nèi)的最大水流速度為m1max1hNbQv?式中 —渠道內(nèi)的最大水流速度， ；1v s/ —進(jìn)水渠道寬度， ；b —進(jìn)水渠道有效寬度， ；1h設(shè)計中取 = ， = ???反應(yīng)池采用潛孔進(jìn)水，孔口面積 2maxNvQF?式中 —每座反應(yīng)池所需孔口面積， ；F —孔口流速（m/s） ，一般采用 ～ ；2v s/設(shè)計中取 = sm/= ??F2m設(shè)每個孔口尺寸為 ，則孔口數(shù)為 fn式中 —每座曝氣池所需孔口數(shù)，個；n —每個孔口的面積， ；f 2m 工程中取 5 ??n（二）出水設(shè)計(1) 堰上水頭A2/O 池的出水采用矩形薄壁堰，跌落水頭，堰上水頭 32)(gmbQH?式中 —堰上水頭， ；H —每組反應(yīng)池出水量（ ） ，指污水最大流量（ ）與回Qs/3 sm/3流污泥量、回流量之和（ 155% ） ； s/3 —流量系數(shù)，一般采用 —；m —堰寬， ；與反應(yīng)池寬度相等b 設(shè)計中取 =，b= m )%196.(32?????Hm(2) 總出水管A2/O 反應(yīng)池的最大出水流量為（+155%）= ，管內(nèi)流sm/3速為 。出水管理論管徑 ，取 DN1600sm/ ???vQd?，送往二沉池集配水井。曝氣系統(tǒng)（一）需氧量 (1) 平均需氧量： VhrXbQSaR????式中 R—混合液需氧量， ；dkgO/2—活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需的氧氣 kg 數(shù)，對于生活污水，a?值一般采用 ～ 之間；?Q—污水的平均流量， ； m/3—被降解的 BOD 濃度， ；rSLg—每 1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣 kg 數(shù)，一般采用b?～；—揮發(fā)性總懸浮固體濃度， ；VX/設(shè)計中取 =， =， =?? ??fXV Lmg/ ????O 3./381dkghkg/(2) 最大時需氧量 VhrXbSQaR????mx(x) .(a) ???? 46/8?dkghkg/(3) 每日去除 的量5BOD ＝ ＝ ＝9135㎏/d＝ 10rQL01569?k/(4) 去除每千克 的需氧量52? rBOD52＝?＝ rkgBOD52/(5) 最大需氧量與平均需氧量之比 2(max)/ORN= ＝＝(max)/OR（二）供氣量本設(shè)計采用網(wǎng)狀模型微孔空氣擴(kuò)散器，每個擴(kuò)散器的服務(wù)面積為 ，敷2m設(shè)于池底，距池底 ，淹沒深度 ，計算溫度定為 30 。C?查表得 20℃和 30℃時，水中的飽和溶解氧值為： CS（ 20） = ；C S（30） =(1) 空氣擴(kuò)散出口處的絕對壓力Pb=105+9800H式中 Pb—出口處絕對壓力，Pa； H—擴(kuò)散器上淹沒深度， ； m設(shè)計中取 H ==Pb=105+9800=105Pa空氣離開曝氣池池面時，氧的百分比 %10)(2791????At EQ式中 Ot—氧的百分比（ %）EA—空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率。設(shè)計中取 EA=12%%?????%10)2.(791tQ(2) 曝氣池內(nèi)混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮） )(Ct5bssb(30) ??CS（ 30） —30℃時，鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值， ；Lmg/CS—30℃時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度， 。Lg/ )(.75sb(30) ????(3) 換算為在 20℃下，脫氧清水充氧量 20Tsb(T)200 ][R??????式中 R—混合液需氧量， ；hkg/、 —修正系數(shù)；??—壓力修正系數(shù)；?C—曝氣池出口處溶解氧濃度， 。Lm/設(shè)計中取 =， =， =，C=?平均時需氧量為： ][82. 7R30 ??????hkg/ 相應(yīng)的最大時需氧量為： 20Tsb(T)s(20)max0(max) ][R?????? .].[82. 76203?????hkg/(4) 曝氣池平均時供氣量為： ?AsERGhm/3(5) 曝氣池最大時供氣量為： (max)(ax) ???As h/3(6) 去除每 kg 的供氣量：5BOD ??rsG53/kgBOD空 氣m(7) 每 污水的供氣量：3m ???? 5/kg空 氣（三）空氣總用量：除采用鼓風(fēng)曝氣外，本系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井提升污泥，空氣量按回流污泥量的 8 倍考慮，污泥 R 取值 55%，這樣提升污泥所需空氣量為： 16524095.??hm/3最大時總供氣量：+11165= = hm/33in平均時總供氣量：+11165= = （四）所需空氣壓力空氣擴(kuò)散裝置安裝在距離池底 處，曝氣池有效水深為 5m，空氣管路內(nèi)的水頭損失按 計，則鼓風(fēng)機(jī)所需壓力為：P=(5－＋1) ＝ kpa空氣管道（1）曝氣器數(shù)量計算布置空氣管道，在相鄰的兩個廊道的隔墻上設(shè)一根干管，共 3 根干管，在每根干管上設(shè) 7 對曝氣豎管，共 14 條配氣豎管。曝氣池共設(shè) 42 條配氣豎管，每根豎管的供氣量為： (max)?SGhm/好氧段總平面面積為： ，每個空氣擴(kuò)散器的服務(wù)面積.?2按 計，則反需空氣擴(kuò)散器的總數(shù)為： ，取 5052 個。2 .每根豎管上安裝的空氣擴(kuò)散器的個數(shù)為： 個,取 121 個。286?每個空氣擴(kuò)散器的配氣量為： ?hm/3（2）供風(fēng)管道計算供風(fēng)管道采用環(huán)狀布置。①供氣干管流量 = ?sQhm/3s/3空氣流速 =9 v/理論管徑 ，取干管管徑為 DN800 。??ds? m② 供氣支管雙側(cè)供氣（向兩側(cè)廊道供氣）的流量為：= 空氣流速 =9 vm/理論管徑 ，取支管管徑為 ???ds?雙 m回流管道（1）單組池污泥回流量 rQrR??式中： Q——設(shè)計污水流量， ； hm/3R——污泥回流比，取 R＝55％；則： ＝ = /h = r??3sm/3（2）污泥回流管在本設(shè)計中，污泥回流比為 55%，污泥回流管管內(nèi)流速為 ，則道理/管徑 ，取 DN=650 。???vQdr?m泥通過回流管道進(jìn)入首端的厭氧池。校核管道流速 ???dQv?sm/（3）混合液回流管混合液回流比為 100%，回流量為 ，從好氧池出水至缺氧段首端，sm/3管內(nèi)流速 ，則混合液回流管理論管徑為 ，s/ ???vQd?m取