【正文】 =柱自重（包括抹灰） 25= 合計(jì) 中柱：縱主梁自重（包括抹灰） 25= kN柱自重（包括抹灰） 25= 合計(jì) 豎向框架內(nèi)力計(jì)算豎向荷載作用下框架的內(nèi)力采用彎矩分配法計(jì)算。對(duì)于框架內(nèi)力除了活荷載較大的工業(yè)廠房以外，一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏小，但當(dāng)活荷載占總荷載比例較小時(shí)，其影響很小。如果像工業(yè)廠房活荷載占總荷載比例較大，可在截面配筋時(shí)，～。由于該橫向框架結(jié)構(gòu)和荷載大致對(duì)稱，不考慮陽臺(tái)挑梁，故計(jì)算時(shí)可用半框架。梁端和柱端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力相迭加而得到：柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中荷載迭加得到。（1）固端彎矩計(jì)算將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩。 框架梁固端彎矩計(jì)算邊跨中間跨均布荷載(m)(kNm)均布荷載(m)(kNm)（2）分配系數(shù)計(jì)算由于取半框架計(jì)算內(nèi)力，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。比如邊柱頂層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)為：。 框架的梁柱線剛度示意圖（kNm） 恒荷載彎矩分配圖（kNm）（3）傳遞系數(shù)遠(yuǎn)程固定，傳遞系數(shù)為1/2；遠(yuǎn)程滑動(dòng)鉸支，傳遞系數(shù)為1。（4）彎矩分配計(jì)算恒荷載作用下，； 。 恒荷載作用下框架彎矩圖（kNm） 活荷載作用下框架彎矩圖（kNm）風(fēng)荷載仍以⑦軸線作為計(jì)算單元，計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。其內(nèi)力計(jì)算過程與水平地震作用的相同。；梁端彎矩、。 風(fēng)荷載作用下框架柱剪力和柱彎矩標(biāo)準(zhǔn)值柱層次h(m)(kN)(kN/m)D(kN/m)(kN)(kNm)(kNm)邊柱669031212634569031212634469031212634369031212634269031212634153305310368中柱66903121302256903121302246903121302236903121302226903121302215330531052剪力及柱軸力計(jì)算 層次邊梁走道梁柱軸力(m)(kNm)(kNm)(kN)(m)(kNm)(kNm)(kN)邊柱N(kN)中柱N(kN)654321（1）結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，地處抗震設(shè)防烈度為7度的徐州地區(qū)，因此該框架為三級(jí)抗震等級(jí)。（2）框架梁內(nèi)力組合梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。支座截面內(nèi)力有支座正、負(fù)彎矩及剪力，跨中彎矩一般為跨中正彎矩。梁支座負(fù)彎矩組合的設(shè)計(jì)值： （）梁支座正彎矩組合的設(shè)計(jì)值： （）梁端剪力設(shè)計(jì)值： （）式中：、重力荷載代表值作用下梁的支座彎矩和剪力；、水平地震作用下梁的支座彎矩和剪力。（3）荷載作用效應(yīng)組合結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時(shí)承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載的最不利組合。對(duì)于一般框架結(jié)構(gòu)，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值可按下列規(guī)定采用：由可變荷載效應(yīng)控制的組合： （） （）由永久荷載效應(yīng)控制的組合： （）考慮以豎向的永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)，參與組合的可變荷載可僅限于豎向荷載。永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按下列規(guī)定選?。寒?dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，；當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、?？勺兒奢d的分項(xiàng)系數(shù)。（4）承載力抗震調(diào)整系數(shù)從理論上，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。但實(shí)際上在抗震設(shè)計(jì)中仍采用非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，而是通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來提高其承載力。，因柱的變形能力與梁接近，故其承載力抗震調(diào)整系數(shù)與梁相同。 承載力抗震調(diào)整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比〈軸壓比〉該框架內(nèi)力組由PKPM組合，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見附錄表1，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩()。柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有、。由于柱是偏心受壓構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從內(nèi)力組合中選出下列最不利內(nèi)力：及相應(yīng)的；及相應(yīng)的；及相應(yīng)的。柱內(nèi)力組合見附錄表1。一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式的要求： （）式中 ——節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析來分配；——節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——柱端彎矩增大系數(shù)。為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，、。底層是指無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。以第一層梁與底層中柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由PKPM內(nèi)力組合查得(見附錄表1)，并計(jì)算計(jì)算截面的彎矩：梁1：Mbl== 梁2：Mbr== 左震：Mb=Mbl+Mbr=+=245 取Mb=245第一層梁與底層中柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由PKPM內(nèi)力組合查得(見附錄表1)，并計(jì)算計(jì)算截面的彎矩：柱2：Mcu== 柱6：Mcb== 左震：Mc=Mcu+Mcb=+= 梁端取左震，也應(yīng)取左震： Mc=m=m，故取：Mc1= 將和的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端：Mc上=++= Mc下=++=，則Mc==其它柱端彎矩的調(diào)整用相同的方法（略）?？紤]地震作用時(shí)，橫向框架梁的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式： ()式中： — 框架梁內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩和剪力的設(shè)計(jì)值； — 框架梁承載力設(shè)計(jì)值；— 承載力抗震調(diào)整系數(shù)，由《抗震規(guī)范》。因此，框架梁截面設(shè)計(jì)時(shí)，組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合和風(fēng)荷載組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行框架梁截面配筋。下面僅以第一層邊跨AB梁為例，說明其計(jì)算方法和計(jì)算過程。左端：M=?m V=跨中：M=?m右端：M= kN?m V=梁采用混凝土等級(jí)C35(，)，；縱向鋼筋選用HRB335級(jí)鋼筋(N/mm2，)?？缰薪孛妫缰薪孛姘碩型截面計(jì)算）① 翼緣計(jì)算寬度的確定按計(jì)算跨度l0考慮：bf‘=l03=2000mm按梁肋凈距考慮：bf‘=sn+b=sn+300=3800mm按翼緣高度hf考慮：hf/h0=100/380=，故此種情況可不考慮。由以上可知bf‘=2000mm。②T型截面類型的判斷∝1fcbf39。hf39。h0hf39。2=20001004701002 =?m?m所以屬于第一類T型截面。③鋼筋面積計(jì)算∝s=Mmax(bh02fc)=106(20004702)=計(jì)算得：ξ=112αs=≤ξb=As=α1fcbf39。h0ξfy=2000470=%，%，Amin=300500=450mm2所以選 416和218。梁幾面尺寸（300mm500mm）按矩形截面計(jì)算：h0=ha=50030=470mmαs=Mα1fcbf39。h02=3004702=ξ=112αs=ξb=min?（，）AS=ξα1fcbf39。h0fy=300470300=%，%，Amin=300500=450mm2所以選 416 和418。（1） 截面尺寸驗(yàn)算hwb=470300=4=300470 =V= (非抗震)=300470 =V= （抗震）滿足要求。（2） 判斷是否需要按計(jì)算配置箍筋Vc==(800/470)1/4300470=V=所以按照構(gòu)造選配鋼筋，用HPB235熱軋型鋼，fyv=210N/mm2?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)梁斜截面受剪承載力按下式計(jì)算：對(duì)矩形、T型和工字型截面一般梁：V≤(+)γRE式中，Asv為配置在同一截面內(nèi)箍筋的全部截面面積，S為箍筋間距。梁端加密區(qū)選28@100。加密區(qū)長度取1000mm，箍筋選用HPB235(N/mm2)，則+=(300470+210470)=箍筋設(shè)置滿足要求。非加密區(qū)8@200。（1） 跨中取MK==?m裂縫截面鋼筋應(yīng)力：σsk=Mk()=(470804)=有效受拉混凝土截面面積：Ate==300500=75000mm2有效配筋率：ρte=ASAte=80475000=鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：φ=σSK==受拉區(qū)縱向鋼筋直徑：deq=16mm 構(gòu)件受力特征系數(shù)： αcr= 正截面最大裂縫寬度：ω=+=10535+=ωlim=滿足要求。（2） 梁支座取MK==?m裂縫截面鋼筋應(yīng)力：σsk=Mk()=(470804)=有效受拉混凝土截面面積：Ate==300500=75000mm2有效配筋率：ρte=ASAte=80475000=鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：φ=σSK==受拉區(qū)縱向鋼筋直徑：deq=16mm構(gòu)件受力特征系數(shù)： αcr=正截面最大裂縫寬度：ω=+=10535+=ωlim=滿足要求。以底層中柱為例（B=400，H=400）在框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，為了體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的原則，《抗震規(guī)范》，一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ()式中：— 節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值，可按彈性分析分配； — 節(jié)點(diǎn)左右梁端截面逆時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； — 柱端彎矩增大系數(shù)，。注：柱底截面：（1）及相應(yīng)的， ；（2）及相應(yīng)的， ；（3）及相應(yīng)的， ；柱頂截面：（1）及相應(yīng)的， ；（2）及相應(yīng)的， ；（3）及相應(yīng)的， ；根據(jù)PKPM計(jì)算結(jié)果，最大軸壓N=，軸壓比=第一層中柱的柱頂及柱底的控制內(nèi)力如下表：柱底柱頂組合MNMN (一）最不利組合一：Mmax=?m,N=軸向力對(duì)截面的初始偏心距：e0=MN== 附加偏心距取和偏心方向截面尺寸的兩者中的較大值，故取ea=max20,h30=20mm。柱的計(jì)算長度，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，lc==初始偏心距修正為：ei=e0+ea=+20=根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，彎矩作用平面內(nèi)截面對(duì)稱的偏心受壓構(gòu)件，若構(gòu)件的長細(xì)比滿足下式的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應(yīng)按截面的兩個(gè)主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。 ()式中：、—分別為已考慮側(cè)移影響的偏心受壓構(gòu)件梁端截面按結(jié)構(gòu)彈性分析確定的對(duì)同一主軸的組合彎矩設(shè)計(jì)值，絕對(duì)值較大端為，絕對(duì)值較小端為，當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)，取正值，否則取負(fù)值； —構(gòu)件的計(jì)算長度