建筑材料選型與設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-27 21:36本頁面
【正文】 CD表17F166565651表18 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）⒋ 橫向框架內(nèi)力組合 ⑴ 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)由《抗震規(guī)范》，本工程框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)。 ⑵ 框架梁內(nèi)力組合 本設(shè)計(jì)根據(jù)《荷載規(guī)范》，對(duì)于框架結(jié)構(gòu)的基本組合和《抗震規(guī)范》，可考慮以下三種內(nèi)力組合，即① ； ② ；③ 。其中， —恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)； —活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)； —風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)； —重力荷載代表值的效應(yīng)； —水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；此外，對(duì)于本設(shè)計(jì)，+，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮下面以第一層邊跨梁為例，說明各內(nèi)力的組合方法。① 在恒荷載和活荷載豎向荷載組合時(shí)，跨間可近似取跨中的彎矩代替，即： 式中M左、M右—梁左、右端彎矩，見圖16，圖17括號(hào)內(nèi)的數(shù)值。若跨中彎矩小于ql2/16，則應(yīng)取M=ql2/16。具體計(jì)算見表19。表19 的計(jì)算表19（KN/m）（KNm）LMGA（KNm）MGC（KNm）MQA（KNm） MQC（KNm kl1 kl2 kl3 ② 對(duì)于豎向荷載與地震作用組合時(shí)，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)解法計(jì)算，如圖18所示。 圖18 框架梁內(nèi)力組合圖圖中，、—重力荷載作用下梁端的彎距； 、—水平地震作用下梁端的彎距； 、—豎向荷載與地震作用下的梁端反力。對(duì)作用點(diǎn)取矩知： 處截面彎矩為：由，知跨間的位置為： 將代入任一截面處的彎距表達(dá)式，就可得跨間最大彎矩：當(dāng)右震時(shí)，公式中、反號(hào)，及的具體數(shù)值見表20，表中表中、及均有兩組數(shù)值。表20 及值計(jì)算表20LMGAMGCMEAMECqVvX1MGE5 4 KL13 2 1 5 4 KL23 2 1 5 4 KL33 2 1 注：當(dāng)l或0時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。應(yīng)取=或=0，用 計(jì)算 。③ 對(duì)于豎向荷載與風(fēng)荷載組合時(shí)，同樣可以采用數(shù)解法求出跨間最大彎矩，具體的及的數(shù)值見表21，表中、及均有兩組數(shù)值。表21 及值計(jì)算層次MEC q(KN/m)L(m)Vv（KN）X1(m)MGE表21MGA MGC MEA 5 kl14 3 2 1 5 kl24 3 2 1 5 kl34 3 2 1 根據(jù)上述①—③項(xiàng)得到梁內(nèi)力組合見表22（其中剪力取調(diào)幅前后的較大值）。 層次截面位置SGKSQKSWKSEK++(+)(+)+→←→←5kl1M V M V kl2M V M V kl3M V M V MAC MCD MDF 4kl1M V M V kl2M V M V kl3M V M52 V MAC MCD MDF 3kl1M V M V kl2M V M V kl3M V M52 V MAC MCD MDF 293 2kl1M V 48 M V 48 kl2M V M V kl3M V 33 M52 V 33 MAC MCD MDF 1kl1M V M V kl2M30 V M V kl3M V M V MAC MCD MDF 表22 橫向框架梁內(nèi)力組合表 注:① 表中彎距單位為KNm，剪力單位為KN。 ② 表中跨中組合彎距中，填“ ”處均為最大彎距發(fā)生在支座處，其值與支座正彎距組合值相同。（3） 框架柱內(nèi)力組合
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