【正文】 ＝628/60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte)ωmax=1(20+)=，滿足規(guī)范要求！③、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算：ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/(94754) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000120= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝754/ 60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte)ωmax＝max=1(20+)=滿足規(guī)范要求?、堋⑾露酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：　ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk /(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/( 92.1340.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝1340/60000=ψ＝ ()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) ωmax＝139/210000(20+)=滿足規(guī)范要求?、?、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算：　ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk / (hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/(94754)=矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝754/60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) ωmax=1(20+)=滿足規(guī)范要求?、?、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算： ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/( 93.1026.) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte ＝1026/60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte)ωmax=1(20.+20/)=，滿足規(guī)范要求。 房間編號：3（1）基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/荷載： 　永久荷載標準值：g＝ 　可變荷載標準值：q＝　 計算跨度Lx=9000mm　計算跨度Ly=6300mm板厚H =120mm 砼強度等級：C30 筋強度等級：HPB235計算方法：彈性算法。泊松比：μ＝1/5考慮活荷載不利組合（2）計算結果： Mx =(+)(+)^2=m考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：Mxa=(+)()^2=mMx=+=mAsx=，實配φ10@180 (As ＝ 436mm2)ρmin＝% ρ＝%My =(+)(+)^2=m考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：Mya =(+)()^2=mMy=+=mAsy=，實配φ12@150 (As＝754mm2)ρmin＝% ρ＝%Mx`=(+)^2 =mAsx`，實配φ16@200 (As ＝1005mm2,可能與鄰跨有關系)ρmin ＝ % ρ ＝ %My`=( + ) ^2 = mAsy`，實配φ16@150 (As ＝1340mm2,可能與鄰跨有關系)ρmin ＝ % ， ρ ＝ %(3)跨中撓度驗算：Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值撓度和裂縫驗算參數(shù)：Mk=(+)(+)^2=mMq =(+)(+)^2=.83kNmEs ＝ ＝ Ftk ＝ ＝ 在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝(95436)=矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝436/60000=ψ＝()=當ψ＜，取ψ＝②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 γf`矩形截面，γf`＝ 0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝436/1000/95=⑤、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 －1）計算: Bs=EsAsho^2/[++6αEρ/(1+ `]Bs=10000436.95.^2/[++6(1+)]= m考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第 條，當ρ`＝ 0時，θ＝受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算：B＝Mk/[Mq(θ1)+Mk]Bs （混凝土規(guī)范式 ）B＝[(21)+ ]=m撓度f＝κQkL^4/Bf＝^4/=f/L＝，滿足規(guī)范要求！(4)裂縫寬度驗算：①、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/(83436)=矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝436/60000=當ρte＜，取ρte＝ψ＝()=當ψ＜ 時，取ψ＝ωmax ＝ αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) ωmax＝144/210000(20.+) =，滿足規(guī)范要求?、?、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：　ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/(94754)=矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝754/ 60000=ψ＝()= ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) ωmax＝(20+)= ，滿足規(guī)范要求?、邸⒆蠖酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：　ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk ＝ 10^6/(921005) = 矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= 60000mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝1005/60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte)ωmax＝181/210000(20+) =，滿足規(guī)范要求。④、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/(921340)=矩形截面，Ate＝bh＝1000120= 60000mm2 ρte＝As/ Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝1340/60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte)ωmax＝(20+)= ，滿足規(guī)范要求！⑤、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(ho As) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/(921005)=矩形截面，Ate＝bh＝1000120.= ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝1005/60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte) ωmax＝181/210000(20+) =，滿足規(guī)范要求?、?、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算：　ψ＝ftk/(ρteσsk) （混凝土規(guī)范式 －2）σsk＝Mk/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 －3）σsk＝10^6/(921340)=矩形截面，Ate＝bh＝1000120= 60000 mm2 ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式 －4）ρte＝1340/60000=ψ＝()=ωmax＝αcrψσsk/Es(+Deq/ρte)ωmax＝(20+)= ，滿足規(guī)范要求。4基礎計算: fak:地基承載力特征值 fa:修正后的承載力特征值(地震荷載組合:faE) q :用于地基承載力特征值修正的基礎埋深 Pt :平均覆土壓強(包括基礎自重) fy :計算底板鋼筋時采用的抗拉設計強度 Load:荷載代碼 Mx`:相對于基礎底面形心的繞x軸彎矩標準組合值 My`:相對于基礎底面形心的繞y軸彎矩標準組合值 N`:相對于基礎底面形心的軸力標準組合值 Pmax:該組合下最大基底反力 Pmin:該組合下最小基底反力 S:基礎底面長 B:基礎底面寬 M1:底板x向配筋計算用彎矩設計值 M2:底板y向配筋計算用彎矩設計值 AGx:底板x向全截面配筋面積 AGy:底板y向全截面配筋面積 計算結果 節(jié)點號=1 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210mPa柱下獨立基礎沖切計算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 沖切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 2600. 128 X+ 170. 200. 2600. 128 X 108. 200. 2600. 128 Y+ 163. 200. 2600. 128 Y 114. 200. 基礎各階尺寸: No: S B H 1 4000 3700 400 2 2700 2400 200柱下獨立基礎底板配筋計算： load M1(kNm) AGx(mmmm) load M2(kNm) AGy(mmmm) 128 129 x實配:φ10@200 y實配:φ10@200節(jié)點號=2 fak(kPa)= q(m)= Pt= fy=210mPa 柱下獨立基礎沖切計算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 沖切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 128 X+ 211. 320 500. 128 X 230. 340 500. 129 Y+ 227. 460 500. 128 Y 212. 440 基礎各階尺寸: No: S B H 1 2800 5200 400 2 600 3000 200柱下獨立基礎底板配筋計算： load M1(kNm) AGx(mmmm) load M2(kNm) AGy(mmmm) 130 129 x實配:Φ14@180 y實配:Φ14@130節(jié)點號=4 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210mPa柱下獨立基礎沖切計算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 沖切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 128 X+ 150. 520 500. 128 X 158. 540. 500. 128 Y+ 153.