【正文】 格柵柵條間隙寬度，應符合下列要求：1 粗格柵：機械清除時宜為16～25mm，人工清除時宜為25～40mm。特殊情況下，最大間隙可為100mm；2 細格柵：～10mm；3 水泵前，應根據(jù)水泵要求確定。 ～。除轉(zhuǎn)鼓式格柵除污機外，機械清除格柵的安裝角度宜為60176。～90176。人工清除格柵的安裝角度宜為30176。～60176。 格柵上部必須設置工作平臺，工作平臺上應有安全和沖洗設施。 ～。工作平臺正面過道寬度。 粗格柵柵渣宜采用帶式輸送機輸送；細格柵柵渣宜采用螺旋輸送機輸送。設計流量：設計兩組細格柵，每組流量為325L/s；柵前流速：v1=，過柵流速：v2=；柵條寬度：s=，格柵凈間距：e=；柵前部分長度：，柵后部分長度：；格柵傾角：60度；污水柵前超高：h2=；單位柵渣量：w1= m3柵渣/103 m3污水。格柵間隙數(shù)： 取n=196個。柵槽寬度凈寬 ，設備凈寬1120mm，，遠期選用三臺，近期運行2臺，檢修時開啟另一組?？倢払=3+2=格柵水頭損失( k=3)格柵總長度為：每日柵渣量故采用機械清渣。格柵采用鏈條回轉(zhuǎn)式格柵，它由驅(qū)動機構(gòu)、主傳動鏈輪軸、從動鏈輪軸、牽引鏈、齒耙、過力矩保護裝置和機架等組成。驅(qū)動機構(gòu)布置在柵體上部的左側(cè)或右側(cè)，通過安全保護裝置將扭矩傳給主傳動鏈輪軸，主傳動鏈輪軸兩側(cè)主動鏈輪使兩條環(huán)形鏈條作回轉(zhuǎn)運動，在環(huán)形鏈條上均布6～8塊齒耙，齒耙間距與格柵柵距配合并插入柵片間隙一定深度，運行時齒耙柵片上的污物隨齒耙上行，當齒耙轉(zhuǎn)到格柵體頂部牽引鏈條換向時齒耙也隨之翻轉(zhuǎn)，格柵截留的柵渣脫落到工作平臺上端的卸料處，由卸料裝置將污物卸至輸送機或集污容器中。格柵清渣裝置起動由水位差控制開關(guān)控制，開始工作。1計算草圖 細格柵1設備選型螺旋壓榨機本設計選擇江蘇宜興市博高環(huán)保設備有限公司的LY400型螺旋壓榨機，轉(zhuǎn)速5～，輸送量4m3/h，功率4kW。第4章 沉砂池《室外排水設計規(guī)范》（GB500142006）中規(guī)定： 關(guān)于設置沉砂池的規(guī)定。一般情況下，由于在污水系統(tǒng)中有些井蓋密封不嚴，有些支管連接不合理以及部分家庭院落和工業(yè)企業(yè)雨水進入污水管，在污水中會含有相當數(shù)量的砂粒等雜質(zhì)。設置沉砂池可以避免后續(xù)處理構(gòu)筑物和機械設備的磨損，減少管渠和處理構(gòu)筑物內(nèi)的沉積，避免重力排泥困難，防止對生物處理系統(tǒng)和污泥處理系統(tǒng)運行的干擾。 旋流沉砂池的設計，應符合下列要求：1 最高時流量的停留時間不應小于30s；2 設計水力表面負荷宜為150～200m3/(m2h)；3 ～，～；4 池中應設立式槳葉分離機。 污水的沉砂量，；合流制污水的沉砂量應根據(jù)實際情況確定 沉砂池除砂宜采用機械方法，并經(jīng)砂水分離后貯存或外運。采用人工排砂時，排砂管直徑不應小于200mm。排砂管應考慮防堵塞措施?！督o水排水設計手冊》（第05期 城鎮(zhèn)排水）：設計流量應按分期建設考慮：1）當污水為自流進入時，應按每期的最大設計流量計算；當污水為提升進入時，應按每期工作水泵的最大組合流量計算。2）在合流制處理系統(tǒng)中，應按降雨時的設計流量計算。沉砂池個數(shù)或分格數(shù)不應小于2個，并宜安并聯(lián)系列設計，當污水量較少時，可考慮一格工作，一格備用。城市污水的含砂量可按計算，其含水率為60%，容量為1500kg/m179。；合流制污水的沉砂量應根據(jù)實際情況確定。設計流量：總流量76576m179。/d=886L/s近期設三組，每組流量296L/s旋流沉砂池根據(jù)《給水排水設計手冊》（05期 城鎮(zhèn)排水），選用型號為I300旋流沉砂池，流量為310L/s。尺寸如下（mm）項目ABCDEFGHJKL尺寸30501000610120030015504503004508001350 旋流沉砂池I為一種渦流式沉砂池，由進水口，出水口，沉砂分選區(qū)，集砂區(qū)，砂提升管，排砂管，電動機和變速箱組成。污水由流入口沿切線方向流入沉砂區(qū)，利用電動機及傳動裝置帶動轉(zhuǎn)盤和斜坡式葉片旋轉(zhuǎn)，在離心力的作用下，污水中較大密度的砂粒被甩向池壁，可達到最佳沉砂效果，沉砂用壓縮空氣經(jīng)紗提升管，排砂管清洗后排除，清洗水回流至沉砂區(qū)。沉砂量：計算草圖 旋流沉砂池示意圖設備選型選擇南京武威康流體設備有限公司生產(chǎn)的型號為LSSF355螺旋砂水分離器。第5章 配水井 本設計配水設施采用水力配水，不僅構(gòu)造簡單操作也很方便，無需人員操作即可自動均勻地配水。 設計處理污水量為41674m3/d 設計計算⑴進水管管徑配水井進水管的設計流量為Q=41674/24=179。/h。當進水管管徑D=600㎜時查水力計算表得知:V=。 ⑵矩形寬頂堰 進水從配水井底中心進入，經(jīng)等寬度堰流入2個水斗再由管道接入2座后續(xù)構(gòu)筑物。每個后續(xù)構(gòu)筑物的分配水量應為q=179。/h配水采用寬頂溢流堰至配水管。⑶堰上水頭H 因單個出水溢流堰的流量為q=179。/h=。一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰。所以本設計采用矩形堰。（） 矩形堰的流量 式中：Q—矩形堰的流量 m179。/s H—堰上水頭 m b—堰寬 m 取b= —流量系數(shù) ⑷堰頂厚度B根據(jù)有關(guān)實驗資料當時屬于矩形寬頂堰。取B=（—10范圍內(nèi)）所以該堰屬于矩形寬頂堰。 ⑸配水管管徑 該配水管管徑=450㎜流量q=179。/h,查水力計算表得知V= ⑹配水漏斗上口口徑D D==800=900㎜。⑺計算示意圖如下： 配水井計算示意圖第6章 厭氧池和卡羅塞爾氧化溝《城市污水處理廠設計計算》《水處理構(gòu)筑物設計計算》《室外排水設計規(guī)范》（GB500142006）[Ⅴ] 根據(jù)去除碳源污染物、脫氮、除磷、好氧污泥穩(wěn)定等不同要求和外部環(huán)境條件，選擇適宜的活性污泥處理工藝。 生物反應池的超高，～；當采用機械曝氣時，～。 污水中含有大量產(chǎn)生泡沫的表面活性劑時，應有除泡沫措施。 每組生物反應池在有效水深一半處宜設置放水管。 廊道式生物反應池的池寬與有效水深之比宜采用1:1～2:1。有效水深應結(jié)合流程設計、地質(zhì)條件、供氧設施類型和選用風機壓力等因素確定，～。在條件許可時，水深尚可加大。 生物反應池中的好氧區(qū)（池），采用鼓風曝氣器時，處理每立方米污水的供氣量不應小于3m3。好氧區(qū)采用機械曝氣器時，混合全池污水所需功率一般不宜小于25W/m3；氧化溝不宜小于15W/m3。缺氧區(qū)（池）、厭氧區(qū)（池）應采用機械攪拌，混合功率宜采用2～8W/m3。機械攪拌器布置的間距、位置，應根據(jù)試驗資料確定。 生物反應池的設計，應充分考慮冬季低水溫對去除碳源污染物、脫氮和除磷的影響，必要時可采取降低負荷、增長泥齡、調(diào)整厭氧區(qū)（池）及缺氧區(qū)（池）水力停留時間和保溫或增溫等措施。 原污水、回流污泥進入生物反應池的厭氧區(qū)（池）、缺氧區(qū)（池）時，宜采用淹沒入流方式。 氧化溝前可不設初次沉淀池。 氧化溝前可設置厭氧池。 氧化溝可按兩組或多組系列布置，并設置進水配水井. 氧化溝可與二次沉淀池分建或合建。 延時曝氣氧化溝的主要設計參數(shù)，宜根據(jù)試驗資料確定，無試驗資料時。 延時曝氣氧化溝主要設計參數(shù)項 目單 位參數(shù)值污泥濃度(MLSS)Xag/L～污泥負荷LskgBOD5/kgMLSSd～污泥齡θCd15污泥產(chǎn)率YkgVSS/kgBOD5~需氧量O2kgO2/kgBOD5~水力停留時間HRTh≥16污泥回流比 R%75～150總處理效率 η%＞95(BOD5) 當采用氧化溝進行脫氮除磷時，～。 進水和回流污泥點宜設在缺氧區(qū)首端，出水點宜設在充氧器后的好氧區(qū)。氧化溝的超高與選用的曝氣設備類型有關(guān)，當采用轉(zhuǎn)刷、轉(zhuǎn)碟時，；當采用豎軸表曝機時，～，～。 氧化溝的有效水深與曝氣、混合和推流設備的性能有關(guān)，~。 根據(jù)氧化溝渠寬度，彎道處可設置一道或多道導流墻；～。 曝氣轉(zhuǎn)刷、轉(zhuǎn)碟宜安裝在溝渠直線段的適當位置，曝氣轉(zhuǎn)碟也可安裝在溝渠的彎道上，豎軸表曝機應安裝在溝渠的端部。 氧化溝的走道板和工作平臺，應安全、防濺和便于設備維修。 ∕s。 氧化溝系統(tǒng)宜采用自動控制。 生物反應池中好氧區(qū)的供氧，應滿足污水需氧量、混合和處理效率等要求，一般宜采用鼓風曝氣或表面曝氣等方式。 生物反應池中好氧區(qū)的污水需氧量，根據(jù)去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式計算：O2 = (So－Se)－c△XV+b[(Nk－Nke)－△XV]－[(Nt－Nke－Noe)－△XV] ()式中：O2—污水需氧量（kgO2/d）；Q—生物反應池的進水流量（m3/d）；So—生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；Se—生物反應池出水五日生化需氧量濃度（mg/L）；△XV—排出生物反應池系統(tǒng)的微生物量；（kg/d）；Nk—生物反應池進水總凱氏氮濃度（mg/L）；Nke—生物反應池出水總凱氏氮濃度（mg/L）；Nt—生物反應池進水總氮濃度（mg/L）；Noe—生物反應池出水硝態(tài)氮濃度（mg/L）；△XV—排出生物反應池系統(tǒng)的微生物中含氮量（kg/d）；a—碳的氧當量，當含碳物質(zhì)以BOD5計時，；b—常數(shù)，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN），；c—常數(shù)，細菌細胞的氧當量。去除含碳污染物時，～。 選用曝氣裝置和設備時，應根據(jù)設備的特性、位于水面下的深度、水溫、污水的氧總轉(zhuǎn)移特性、當?shù)氐暮０胃叨纫约邦A期生物反應池中溶解氧濃度等因素，將計算的污水需氧量換算為標準狀態(tài)下清水需氧量。 鼓風曝氣時，可按下列公式將標準狀態(tài)下污水需氧量，換算為標準狀態(tài)下的供氣量。 （）式中：Gs—標準狀態(tài)下供氣量（m3/h）；—標準狀態(tài)（、20℃）下的每立方米空氣中含氧量（kgO2/m3）；Os—標準狀態(tài)下，生物反應池污水需氧量（kgO2/h）；EA—曝氣器氧的利用率，以％計。 鼓風曝氣系統(tǒng)中的曝氣器，應選用有較高充氧性能、布氣均勻、阻力小、不易堵塞、耐腐蝕、操作管理和維修方便的產(chǎn)品。應具有不同服務面積、不同空氣量、不同曝氣水深，在標準狀態(tài)下的充氧性能及底部流速等技術(shù)資料。 曝氣器的數(shù)量，應根據(jù)供氧量和服務面積計算確定。供氧量包括生化反應的需氧量和維持混合液有2mg/L的溶解氧量。 廊道式生物反應池中的曝氣器，可滿池布置或池側(cè)布置，或沿池長分段漸減布置。 采用表面曝氣器供氧時，宜符合下列要求：1 葉輪的直徑與生物反應池（區(qū)）的直徑（或正方形的一邊）之比:倒傘或混流型為1:3～1:5，泵型為1:～1:7；2 ～；3 生物反應池宜有調(diào)節(jié)葉輪（轉(zhuǎn)刷、轉(zhuǎn)碟）速度或淹沒水深的控制設施。 各種類型的機械曝氣設備的充氧能力應根據(jù)測定資料或相關(guān)技術(shù)資料采用。 選用供氧設施時，應考慮冬季濺水、結(jié)冰、風沙等氣候因素以及噪聲、臭氣等環(huán)境因素。擬用厭氧池+卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標準?？偽勰帻g：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則MLSS=2700曝氣池：DO＝2mg/LNOD=，—N還原α＝ β＝其他參數(shù)：a=脫氮速率：qdn=dK1= Ko2=剩余堿度100mg/L(保持PH≥):；硝化安全系數(shù)：脫硝溫度修正系數(shù)：厭氧池① 設計流量：設計中采用兩座厭氧池，最大日流量為343L/s，每座設計流量為Q= L/s。水力停留時間：T=；污泥濃度：X=3600mg/L；污泥回流液濃度：Xr=10000mg/L。② 設計計算回流比: 。污泥回流量: 。厭氧池容積: 。厭氧池尺寸:水深取為,則厭氧池面積：。考慮的超高，故池總高為厭氧池尺寸為：LBH=選用DQ型低速潛水推流器，每池4個，共8個。 厭氧池氧化溝的設計① 堿度平衡計算：1）設計的出水為20mg/L，則處理水中非溶解性的為：處理水中溶解性：。2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為：kg/d％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為： 即：TKN中有mg/L用于合成。需用于氧化的需用于還原的3）堿度平衡計算 ，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=++（）=,計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥ mg/L。② 硝化區(qū)容積計算℃ 硝化速率為： = d1故泥齡：d，故設計污泥齡為：=，原假定污泥齡為20d，則硝化速率為：d1單位基質(zhì)利用率： MLVSS=fMLSS==2700mg/L所需的MLVSS總量=硝化容積：m3水力停留時間：h。③ 反硝化區(qū)容積：時，反硝化速率為： =還原NO3N的總量=kg/d脫氮所需MLVSS=kg脫氮所需池容：m3水力停留時間：h。④ 氧化溝的總?cè)莘e總水力停留時間：總?cè)莘e：m3，取15300。⑤ 氧化溝的尺寸：氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，寬5則氧化溝總長:,其中好氧段長度為，取156m缺氧段長度為，取64彎道處長度為，取63m則單個直道長:，取40m故氧化溝