混凝土結構單層廠房設計-資料下載頁
2025-06-27 05:18本頁面
【正文】 2= KN/m q3k= KN/m q3= KN/m q4k= KN/m q4= KN/m② 內力RA= RAk= Rc= Rck= MF= kNm MFk= kNm MC= kNm MCk= kNm MD= kNm MDk= kNm③ 配筋驗算 現(xiàn)按平吊驗算，截面按雙筋截面計算，裂縫允許寬度[wmax=][σs]一般為 240N/mm2⑴ 下柱跨中MF= kNm MFk= kNm h0=365mmM33As=f 231。230。y 232。246。162。h0 as 247。248。= 已有鋼筋 2B28+2B12（As=1458mm2）,滿足要求 裂縫驗算:6M ks s == 180。10= / mm2 [σs] As滿足要求 180。 365 180。1458⑵ 下柱牛腿處Mc= kNm Mck= kNm h0=365mmMAs=f 231。230。y 232。246。162。h0 as 247。248。= 595mm2已有鋼筋 2B28+2B12（As=1458mm2）,滿足要求 裂縫驗算:M ks s = = 180。106= / mm2 [σs] As滿足要求⑶ 上柱牛腿處 180。 365 180。1458MD=m MDk=m h0=365mmMAs=f 231。230。y 232。246。162。h0 as 247。248。= 已有鋼筋 3B25（As=1473mm2）,滿足要求 裂縫驗算:6M ks s == 180。10= / mm2 [σs]滿足要求 As 180。 365 180。1473 柱中吊環(huán)的設計RRAk= NAK= AK = 180。 RRck= NcK= CK = 180。 吊環(huán)選用Ⅰ級鋼筋，在考慮自重分項系數(shù) ，吸附作用系數(shù) ，動力系數(shù) ，應力集中系數(shù) ，鋼絲繩角度對環(huán)的影響系數(shù) 可得210[σs]= 180。 180。 180。 180。 = 50 N/mm2若按圖 34 布置吊環(huán)，則每個吊環(huán)承受的力為N = N AK A 2= KNN = N CK C 26= KNASA= N A2[s s ]= 180。102 180。 50= 6ASC= N C2[s s ]= 180。102 180。 50= 在 A 處可以選用 1A12 做成一個吊環(huán)（As=113mm2）， 在 C 處可以選用 1A18做成一個吊環(huán)（As=254mm2）。A B C D E圖 34 排架柱吊環(huán)位置示意圖2. B 軸柱由于排架單元為對稱結構，所以 B 軸柱設計不 A 軸柱相同。 排架柱模板和配筋圖M11M7M4M52A8@10M83M64M5M1M31+2+3177。4圖 35 排架柱模板圖111:20221:20331:20441:201? 6@200 65566B241 1551:206699 5 5 ? 8@100 511661:204B282B122B122B124B282 3 3 3 27771B221B227771:2037501B22781B224B284B281B222 4 28842 ? 6@200 8? 6@200 105B12圖 36 排架柱配筋圖881:20七 柱下單獨基礎1..基礎設計參數(shù)柱下單獨杯形基礎，基頂標高 ,基底標高 ，截面尺寸為 400mm800mm,天然地面下 處（）為老土層，修正后地基承載力為 120KN/m2, 常年平均地下水位于地面下 處（），土及基礎平均重度 rm=20,基礎采 用 C15，fc= N/mm2,ft= N/mm2,HPB235 鋼筋，fy=210 N/mm2,基底采用 100 厚素混凝土墊層2. 荷載?、螈蠼孛娼M合 M= kNm N= V= N2 為基礎梁，墻，窗自重設計值基礎梁重 = 鋼門窗重 （++）= 一磚墻重 （++）6= 過梁連系梁重 25（2+）6= N2=N2 至底面中心距離 +計入地下柱重 N1=+25=3. 確定基礎底面尺寸先按軸心受壓情況計算N1 + N 2 = + 2A0=f rm d120 (20 180。 + 10 180。 ) =考慮偏心 取 A=(~)A0=（~）m2取 a= b=4. 地基承載力驗算基礎底面荷載設計值M=+=m N=N1+N2=+= N+G=+(20+10) = W=1/6ba2=1/6=15m3PmaxN + G 177。 M= + = / m 2Pmin= A W 1815 / m 2(Pmax+Pmin)/2=f=120 KN/m2 且 Pmax=144KN/m25. 基礎沖切承載力驗算 基底凈反力PnmaxPnmin =N 177。 M A W= +18 =15 / m 2 / m 2 杯壁厚+75mm=杯壁高 400mm,則上階底剛好落在沖切破壞角錐形內，對柱邊可丌作沖切驗算 變階處沖切驗算h0=120040035=765mm沖切荷載面積（陰影）圖 37圖 37 沖切荷載面積圖A=3600（500+435）4352=106Fl=PmaxA=106==765(1200+1200+2765)= Fl沖切承載力滿足6. 配筋計算柱為大偏壓且杯壁 325/杯壁高 400=故壁內可丌配筋 則計算變階處內力下配筋 長邊方向PnⅠ=+() （++）/= M1=1/24Pn(aac)2(2b+bc)=mMAsⅠ= I = f y 180。 10 6 180。 765 180。 210= 2644mm 2AsⅠ/b=選配 A12@150 (AsⅠ/b=754mm2/m) 短邊方向M11=1/24Pn(bbc)2(2a+ac)=169KNmM CAsⅡ= =169 180。 10 6= 1169mm 2AsⅠ/b=234mm2/m f y 180。 765 180。 210選配 A8@200 (AsⅠ/b=251mm2/m) 經(jīng)檢驗：對另兩組ⅢⅢ截面荷載，配筋亦滿足要求 基礎布置圖及配筋圖如圖 38177。φ12@150φ 8@200圖 38 基礎布置及配筋
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