普通框架結(jié)構(gòu)體系住宅設(shè)計大連市大華錦繡華城3期住宅樓2號樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計-資料下載頁
2025-06-27 02:41本頁面
【正文】 N V B軸上截面M N V 下截面M N V C軸上截面M N V 下截面M N V 層軸號截面位置內(nèi)力內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值組合表達(dá)式組合目標(biāo)值豎向恒載豎向活載左側(cè)風(fēng)荷載右側(cè)風(fēng)荷載左水平地震作用右水平地震作用++(+)+(+)++最大彎矩（絕對值）相應(yīng)N最大軸力相應(yīng)M最小軸力相應(yīng)M最大剪力相應(yīng)N第一層柱A軸上截面M N V 下截面M N V B軸上截面M N V 下截面M N V C軸上截面M N V 下截面M N V 框架構(gòu)件設(shè)計包括梁、柱及節(jié)點的配筋設(shè)計。要根據(jù)荷載效應(yīng)組合所得內(nèi)力及構(gòu)件正截面抗彎、斜截面抗剪承載力要求計算構(gòu)件的配筋數(shù)量。對于鋼筋混凝土構(gòu)件還有各種配筋構(gòu)造要求。非抗震及抗震結(jié)構(gòu)在設(shè)計上的根本區(qū)別在于非抗震結(jié)構(gòu)在外荷載作用下結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài)或僅有微小裂縫，構(gòu)件設(shè)計主要是滿足構(gòu)造要求；而抗震結(jié)構(gòu)在設(shè)防地震作用下，構(gòu)件進(jìn)入塑性變形狀態(tài)，抗震結(jié)構(gòu)要設(shè)計成延性結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)應(yīng)有足夠的延性。實現(xiàn)延性框架設(shè)計的要點如下：(1)強(qiáng)柱弱梁框架(2)強(qiáng)剪弱彎構(gòu)件(3)強(qiáng)節(jié)點、強(qiáng)錨固1．梁的正截面抗彎配筋γRE為抗彎梁承載力調(diào)整系數(shù)，此處γRE=對于三級抗震：ξ≤，且端截面受彎鋼筋配筋率應(yīng)滿足ρS＇/ρS≥AB、BC跨梁截面200mm450mm，b=200mm,h0=415mm；材料：C25混凝土，，HRB335：，HPB235：。以頂層AB跨為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結(jié)果見表16 。翼緣確定：按計算跨度考慮時，bf＇=l/3=≈=1700mm； 按梁間凈距考慮時，bf＇=b+Sn=200+3900=4100mm； 按翼緣厚度考慮時，hf/h0=100/415=＞，此種情況不起控制作用。 綜上可得：bf＇=1700mm 。因為 所以屬于第一類梯形截面實際配鋼筋322 (As=1140mm178。)，滿足要求。將下部跨間截面的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=1140mm178。)，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部 相當(dāng)于x2a’，即受壓鋼筋未達(dá)到其屈服強(qiáng)度可偏于安全地取實際配鋼筋318 (As=763mm178。)，滿足要求再取五層支座A：實際配鋼筋318 (As=763mm178。)，滿足要求其余配筋情況見表各層梁配筋計算層截面S(KNm)γRE設(shè)計值M(KNm)截面類型αsγsAs 或As39。(mm178。)選配鋼筋實際As或As39。(mm178。)第六層支座A 矩形0573 3Φ18763B 矩形0639 3Φ18763AB跨中 T形 1011 3Φ221140支座B 矩形0656 3Φ18763C 矩形0572 3Φ18763BC跨中 T形 1063 3Φ221140第五層支座A 矩形 670 3Φ18763B 矩形 651 3Φ18763AB跨中 T形 419 3Φ14461支座B 矩形 648 3Φ18763C 矩形 648 3Φ18763BC跨中 T形 445 3Φ14461第四層支座A 矩形 789 3Φ20942B 矩形 786 3Φ20942AB跨中 T形 416 3Φ14461支座B 矩形 772 3Φ20942C 矩形 759 3Φ20942BC跨中 T形 287 3Φ14461第三層支座A 矩形 906 3Φ20942B 矩形 909 3Φ20942AB跨中 T形 417 3Φ14461支座B 矩形 903 3Φ20942C 矩形 877 3Φ20942BC跨中 T形 290 3Φ14461第二層支座A 矩形 975 3Φ221140B 矩形 983 3Φ221140AB跨中 T形 415 3Φ14461支座B 矩形 983 3Φ221140C 矩形 952 3Φ221140BC跨中 T形 289 3Φ14461第一層支座A 矩形 978 3Φ221140B 矩形 914 3Φ221140AB跨中 T形 448 3Φ14461支座B 矩形 914 3Φ221140C 矩形 944 3Φ221140BC跨中 T形 333 3Φ144612．梁的斜截面抗剪配筋無地震作用組合時：有地震作用組合時：其中：為剪力設(shè)計值，為抗剪時的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。（無地震作用時，=）梁的剪切作用破壞是脆性的。抗震框架梁要防止梁在屈服以前出現(xiàn)剪切破壞，因此在梁可能出現(xiàn)塑性鉸的部位——端部，要求截面的抗剪承載力大于其抗彎承載力，即強(qiáng)剪弱彎。對于三級抗震設(shè)計，塑性鉸區(qū)的設(shè)計剪力為：其中：=、為內(nèi)力組合得到的框架梁左右端的彎矩設(shè)計值；為考慮地震作用組合的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。按三級抗震要求計算塑性鉸區(qū)剪力設(shè)計值。將列于下表中試計算頂層AB梁A端：1)檢驗截面尺寸：截面尺寸可用2）配箍計算 選用雙肢φ8箍，則箍筋間距為 a．加密區(qū)箍筋：加密區(qū)長度L==675mm，取700mm。加密區(qū)箍筋取雙肢φ8@100，箍筋用HPB235鋼筋(fyv=210Mpa)，則b非加密區(qū)箍筋取雙肢φ8@150，箍筋設(shè)置滿足要求。其余的列于下表105層梁段截面Svmax(KN)γRE設(shè)計值Vmax(KN)梁抗剪計算剪力調(diào)整V/bh。Asv/ssMbL(KNm)MbR(KNm)LnηvbVGb(KN)Vb(KN)γREVb(KN)六層AB支座A198支座BL1BC支座BR支座C1132五層AB支座A支座BLBC支座BR608支座C四層AB支座A支座BLBC支座BR支座C三層AB支座A支座BLBC支座BR支座C二層AB支座A支座BLBC支座BR支座C一層AB支座A支座BLBC支座BR139支座C說明：； @100，非加密區(qū)箍筋為2φ8@150，其余各層的非加密區(qū)箍筋為2φ8@200?？蚣苤惺軌骸?、剪作用，應(yīng)按壓彎構(gòu)件計算正截面抗彎及斜截面抗剪配筋。剪跨比和軸壓比驗算：表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比λ也可取Hn/(2h0)。注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由表可見，滿足規(guī)范要求。各柱剪跨λ比和軸壓比層柱號b(mm)h(mm)h0(mm)fc(N/mm178。)M(KNm)V(KN)N(KN)λ=M/Vh0軸壓比N/fcbh
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