【正文】 =式中：─樁側(cè)第層的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)當(dāng)無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，按《基礎(chǔ)工程》P159表42取值，見7—1表給出的值；─樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)值時(shí)，按《基礎(chǔ)工程》P161表43取值，見7—1表給出的值；─樁身截面周長（m）， =2*π*=；─樁身在第層土中的長度（m）；─樁端截面面積平均值（m2），=π*（）2 = m2；k─安全系數(shù)，k=。則單樁極限承載力特征值約為/=第4層以上各層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值以及極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值見表71。 表71 極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值以及樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值 層 號(hào)平均厚度（m）樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）第2層30—第3層30—第4層852200(3) 樁距的計(jì)算和樁數(shù)的確定① 采用正三角形滿堂布樁，樁間距為： (72)—樁孔直徑（mm）；—地基擠密后，樁間土的平均壓實(shí)系數(shù)，；—地基擠密前土的平均干密度（kN/m3），；—樁間土的最大干密度（kN/m3）。 經(jīng)計(jì)算得到s= 排距=則面積置換率 d2/ 2 經(jīng)計(jì)算得到m=%② 樁數(shù)的確定=2368/ 經(jīng)過計(jì)算n=83根。③ 復(fù)合地基承載力特征值為： (73)式中：—復(fù)合地基承載力特征值(kPa)；—單樁豎向承載力特征值(kN)；—處理后樁間土承載力特征值(kPa)，宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值，如無經(jīng)驗(yàn)時(shí)，可取天然地基承載力特征值；—面積置換率；—樁的截面積(m2)；—樁間土承載力折減系數(shù)，宜按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值。當(dāng)面積置換率m=%時(shí)，將數(shù)據(jù)代入上式：=（）/+（） (74)=因?yàn)?＞，所以滿足要求。 復(fù)合地基沉降計(jì)算(1) 復(fù)合地基沉降計(jì)算[1]復(fù)合地基最終變形沉降量按下式計(jì)算：= (75)式中：—加固區(qū)范圍內(nèi)土層分層數(shù)；—沉降計(jì)算深度范圍內(nèi)土層總的分層數(shù)；—基礎(chǔ)底面處的附加應(yīng)力(kPa)；—基礎(chǔ)底面以下第i層土的壓縮模量(MPa)；、—基礎(chǔ)底面至第i層土、第i1層土底面的距離(m)；、—基礎(chǔ)底面至第i層土、第i1層土底面范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)；—加固區(qū)土的模量提高系數(shù)，=／—沉降計(jì)算修正系數(shù)，根據(jù)地區(qū)沉降觀測資料及經(jīng)驗(yàn)確定?；灼骄郊討?yīng)力壓縮模量取綜合成果表中 p1= MPa, p2=。在計(jì)算模量提高系數(shù)時(shí)，復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)取試驗(yàn)值，在這里近似地取計(jì)算值，模量提高系數(shù)為=／ (76)==為變形計(jì)算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量值，按下式計(jì)算: (77)式中 Ai—第i層附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度積分值； Esi—基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量(MPa)，樁長范圍內(nèi)的復(fù)合土層的壓縮模量的取值。表72 平均附加應(yīng)力系數(shù)與平均附加應(yīng)力表深度（m）L／bZ／b平均附加應(yīng)力系數(shù)平均附加應(yīng)力 (KPa)表73 土的壓縮模量表土層編號(hào)土層厚度hi(m)土的壓縮模量（MPa）12345 經(jīng)計(jì)算查表74 表74 變形計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)（MPa）按《規(guī)范》推薦的沉降計(jì)算方法計(jì)算沉降量。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 500072002）規(guī)定：體形簡單的高層建筑物基礎(chǔ)的平均沉降量為200mm。，該設(shè)計(jì)滿足要求。(2) 局部傾斜驗(yàn)算[1]沉降計(jì)算包括兩部分：復(fù)合土層的壓縮變形、樁端以下未處理土層的變形。一般根據(jù)上部荷載、樁長、樁身強(qiáng)度等，按經(jīng)驗(yàn)復(fù)合土層取1030mm；樁端以下土層按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50072002）規(guī)范進(jìn)行計(jì)算。本場地采用筏板基礎(chǔ)，故需驗(yàn)算傾斜。 （78）式中： S′—按分層總和法計(jì)算的地基沉降量；ψs—沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，根據(jù)地區(qū)沉降觀測資料及經(jīng)驗(yàn)確定，按下式計(jì)算： （79）n—地基沉降計(jì)算深度范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；po—基底（墊層底）處附加壓力；Esi—基礎(chǔ)底面下第 i層土的壓縮模量；zi、zi1—基礎(chǔ)底面至第 i層、第i1層土底面的距離；αi 、αi1—基礎(chǔ)底面至第 i層、第i1層土的平均附加應(yīng)力系數(shù)；選擇鉆孔鉆孔9兩鉆孔驗(yàn)算傾斜，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500072002)需滿足： （710）式中： ss2 — 按規(guī)范法計(jì)算的墊層下影響范圍內(nèi)的沉降量；—兩鉆孔間的水平距離，取70m。經(jīng)計(jì)算得: s1 = s2 = 故傾斜滿足設(shè)計(jì)要求。處理后的地基承載力和沉降以及傾斜都滿足規(guī)范要求，設(shè)計(jì)合理。結(jié)論及建議通過這次設(shè)計(jì)，得出以下結(jié)論：該場地土為中軟場地土，場地類別為III類。該場區(qū)為中等復(fù)雜場地。在場地附近存在因地下采掘鐵礦造成的采空區(qū)。引起地面塌陷的現(xiàn)象，建議應(yīng)對該場地進(jìn)行專門的采空區(qū)地質(zhì)災(zāi)害評(píng)估。該場地為非自重濕陷性黃土場地，第2層局部為自重濕陷性黃土、第3層為非自重濕陷性黃土，地基土的濕陷等級(jí)為Ⅱ級(jí)（中等）。請?jiān)O(shè)計(jì)與施工依據(jù)《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》(GBJ500252004)及相關(guān)規(guī)范進(jìn)行。第1層耕土結(jié)構(gòu)松散，應(yīng)全部挖除。設(shè)計(jì)采用灰土擠密樁復(fù)合地基法進(jìn)行地基處理?？紤]樁的類型，樁承載力設(shè)計(jì)值及施工設(shè)備等因素，由地質(zhì)剖面圖和土的物理力學(xué)指標(biāo)知，場地第4層為硬塑～堅(jiān)硬，局部可塑的粉質(zhì)粘土層，～，層位穩(wěn)定，是理想的樁端持力層。給出下列建議：（），樁徑400mm，采用正三角形滿堂布置，樁數(shù)n=83根，樁間距s=，排距h=。地基處理后應(yīng)按有關(guān)規(guī)范進(jìn)行檢測。該場地土未受到污染，可不考慮場地土腐蝕性。由于勘探點(diǎn)為點(diǎn)式布置，不能探明基槽內(nèi)局部異常情況，基坑開挖后，應(yīng)及時(shí)組織有關(guān)人員驗(yàn)槽。參考文獻(xiàn)：[1]周景星、李廣信等編 基礎(chǔ)工程（第2版）[M].北京：清華大學(xué)出版社，2001[2]李糧綱、陳惟明等 基礎(chǔ)工程施工技術(shù)[M].武漢：中國地質(zhì)大學(xué)出版社，2001[3]李智毅、唐輝明編 巖土工程勘察[M]. 武漢：中國地質(zhì)大學(xué)出版社，2002[4]龔曉南 復(fù)合地基理論及工程應(yīng)用. 北京：中國建筑工業(yè)出版社. 2002[5]唐賢強(qiáng)等編 地基工程原位測試技術(shù)[M].北京：中國鐵道出版社，1993[6]劉正峰 地基與基礎(chǔ)工程新技術(shù)實(shí)用手冊[M].海潮出版社，2000[7]閻明禮、張東剛 地基處理與實(shí)例分析[M].北京：中國水利水電出版社[8]孟慶文、劉永超等 基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)與地基處理[M].北京：中國鐵道出版社，2000[9]國家地震局 中國地震烈度區(qū)劃圖[M].北京：地震出版社，1990[10]《樁基工程手冊》編寫委員會(huì) 樁基工程手冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1995[11] BPAJA M DAS，Priciples of foundation engineering[M]，PWSKENT Publishing Company 1990.[12]. Elias, V.amp。Juran, 1. Soil Nailing for Stabilization of Highway Slopes and Excavations. FHWAI RD一891198, J une 1 991:868905.[13] ,Quak, CHEE,.(1998).Effect of corners in strutted excavations:Field monitoring and case histories ASCE Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering ,April:339～348.[14] Byme, R. J. Walkingshaw, . FHWA International Scanning Tour for Geotechnology, SeptemberOctomber 1992, FHWA/PL931020, June 1993. 35