某學(xué)院圖書館現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)論文-資料下載頁(yè)
2025-06-26 09:39本頁(yè)面
【正文】 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 圖33 水平地震作用下的彎矩圖（左震） 圖34 水平地震作用下的剪力圖（左震） 圖35 水平地震作用下的軸力圖（左震）右震內(nèi)力計(jì)算桿端內(nèi)力值 ( 乘子 = 1) 桿端 1 桿端 2 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 圖36 水平地震作用下的彎矩圖（右震） 圖37 水平地震作用下的剪力圖（右震） 圖38 水平地震作用下的軸力圖（右震）5 內(nèi)力組合 彎矩調(diào)幅 為了減小支座處負(fù)鋼筋的數(shù)量，方便鋼筋的綁扎與混凝土的澆搗；同時(shí)為了充分利用鋼筋，以達(dá)到節(jié)約鋼筋的目的。在內(nèi)力組合前將豎向荷載作用下支座處梁端負(fù)彎矩（使梁上面受拉）調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)β＝。跨中處梁端正彎矩（使梁下面受拉）調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)β＝。以頂層邊跨梁在活載作用下的梁端負(fù)彎矩為例：該梁在活載作用下，梁端負(fù)彎矩分別為：MB=，MC=，跨中正彎矩為M0=；現(xiàn)將其調(diào)幅：MB==MC==M0==驗(yàn)算： 滿足條件！僅對(duì)活載進(jìn)行調(diào)幅每一根梁均按以上介紹的方法進(jìn)行支座負(fù)彎矩與跨中正彎矩調(diào)幅，結(jié)果如下表 表13 活載作用下梁端彎矩調(diào)幅梁類型層號(hào)固端彎距（kNm）跨中彎矩調(diào)幅后梁端彎距調(diào)幅后跨中彎距左右左右BC梁4321CD梁4321DE梁4321 內(nèi)力組合 (1)控制截面：每跟梁一般有三個(gè)控制截面：左端支座截面、跨種截面和右端支座截面。每跟柱一般只有兩個(gè)控制截面：柱頂截面和柱底截面。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力組合取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前先計(jì)算各控制截面處（支座邊緣處的）的內(nèi)力值。 (2) 框架內(nèi)力組合：分別考慮恒載和活載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利組合。不考慮地震作用時(shí)用對(duì)框架梁以頂層BC梁左端截面為例，過(guò)程如下： 永久荷載效應(yīng)控制組合 可變荷載效應(yīng)控制組合每種組合都必須考慮永久荷載效應(yīng)控制組合和可變荷載效應(yīng)控制組合，比較取其最不利的。M恒= M活= M左風(fēng)= M右風(fēng)=永久荷載效應(yīng)控制組合S1=+(+) =(49)+[()+]=S2=+(+) =(49)+[()+()]=可變荷載效應(yīng)控制組合S3=++M左風(fēng) =(49)+()+=S4=++M右風(fēng) =(49)+()+()=S5=++M活 =(49)++()=S5=++M活 =(49)+()+()=因此在選擇最不利內(nèi)力組合時(shí)選擇S2。不考慮地震作用時(shí)用對(duì)框架柱時(shí)方法也是如此?？紤]地震作用時(shí)用對(duì)框架柱以底層B柱上端截面為例，過(guò)程如下：軸壓比指柱(墻)的軸壓力設(shè)計(jì)值與柱(墻)的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比值。它反映了柱(墻)的受壓情況，《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（500112001）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（500102002），限制柱軸壓比主要是為了控制柱的延性，因?yàn)檩S壓比越大，柱的延性就越差，在地震作用下柱的破壞呈脆性?！ =N/A*fc， u—軸壓比 N—軸力設(shè)計(jì)值 A—截面面積 fc—混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 對(duì)底層B柱采用C30混凝土澆筑，fc=。N= bh=600600因此故 地震作用效應(yīng)組合為：查得 ,G=, M左震= ,M右震=所以地震作用效應(yīng)組合為：S1=(+) =[（）+]=S2=(+) =[（）+()]=因此在選擇最不利內(nèi)力組合時(shí)選擇S2?？紤]地震作用時(shí)用對(duì)框架梁進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)對(duì)其他考慮地震作用時(shí)用的內(nèi)力組合方法同上例所進(jìn)行的步驟一樣。列表如下：第 80 頁(yè)湖南城市學(xué)院土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì) 不考慮地震作用時(shí)用于承載力計(jì)算的框架梁內(nèi)力組合表梁截面內(nèi)力恒載①活載②左風(fēng)③右風(fēng)④及相應(yīng)的V 及相應(yīng)的M 組合項(xiàng)目組合值組合項(xiàng)目組合值頂層BC梁左M ①+（②+④） ①+（②+④） V 中M ①+（②+③） ①+（②+③） V 右M ①+（②+③） ①+（②+③） V 頂層CD梁左M ①+（②+④） ①+（②+④） V 中M ①+（②+④） ①+（②+③） V 右M ①+（②+③） ①+（②+③） V 頂層DE梁左M ①+（②+④） ①+（②+④） V 中M ①+（②+④） ①+（②+④） V 右M ①+（②+③） ①+（②+③） V 底層BC梁左M ①+（②+④） ①+（②+④） V 中M ①+（②+③） ①+（②+③） V 右M ①+（②+③） ①+（②+③） V 底層CD梁左M ①+（②+④） ①+（②+④） V 中M ①+（②+④） ①+（②+③） V 右M ①+（②+③） ①+（②+③） V 底層DE梁左M ①+（②+④） ①+（②+④） V 中M ①+（②+④） ①+（②+③） V 右M ①+（②+③） ①+（②+③） V 注意：永久荷載效應(yīng)控制組合,可變荷載效應(yīng)控制組合，每種組合都必須考慮永久荷載效應(yīng)控制組合和可變荷載效應(yīng)控制組合，比較取其最不利的。 不考慮地震作用時(shí)用于承載力計(jì)算的框架柱內(nèi)力組合表柱截面內(nèi)力恒載①活載②左風(fēng)③右風(fēng)④及相應(yīng)的N、V 及相應(yīng)的M、V 及相應(yīng)的M、V 組合項(xiàng)目組合值組合項(xiàng)目組合值組合項(xiàng)目組合值底層B柱上M ①+（②+④） ①+（②+④） ①+③+② N V 下M ①+④+②
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