【正文】 240/460= 取ξ=軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離=103(46040)=80(mm2) 且應滿足構造要求，單側配筋率，故。選4Ф16（As,=As=804mm2）?？偱浣盥师裺=2804/400/460=%＞%B．同理得在?Nmin及相應M的組合和? Nmax及相應M的組合時的配筋。 柱斜截面受剪承載力計算以第6層B柱為例，查表可知：框架柱的剪力設計值，滿足要求。剪跨比λ＞3，取λ=3 軸壓比n=N==400500/103=858kN 故取N=＜0故該層柱應按構造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4Ф8@100。，最小配筋率特征值，＞%，則S≤，根據構造要求，取加密區(qū)為4Ф8@100。加密區(qū)的長度按構造取值，底層柱的上端和其他各層柱的兩端，取柱截面尺寸（500mm）、1/6柱凈高（550mm）、和500mm中的較大值，故取550mm。非加密區(qū)還應滿足s15d=240mm,故箍筋配置為Ф8@200，柱的配筋圖如下圖所示： 柱配筋圖 B柱正截面承載力計算表層次組合情況偏心情況計算和實配和6|?Mmax|及相應的N大偏心3684Ф16，As,=As=804mm2?Nmin及相應M225大偏心21?Nmax及相應M114大偏心＜05|?Mmax|及相應的N大偏心416，As,=As=804mm2?Nmin及相應M大偏心44?Nmax及相應M217111大偏心＜04|?Mmax|及相應的N 227大偏心4Ф16，As,=As=804mm2?Nmin及相應M大偏心＜0?Nmax及相應M351大偏心＜03|?Mmax|及相應N123大偏心＜04Ф16，As,=As=804mm2?Nmin及相應M224大偏心6?Nmax及相應M496100大偏心＜02|?Mmax|及 相應的N254200大偏心4Ф18，As,=As=1017mm2?Nmin及相應M大偏心23?Nmax及相應M648104大偏心＜01|?Mmax|及相應的N380189大偏心4194Ф18As,=As=1017mm2?Nmin及相應M380189大偏心＜0?Nmax及相應M81414245小偏心＜0 C柱正截面承載力計算層次組合情況偏心情況計算As,和實配和6|?Mmax|及相應的N 大偏心4124Ф16，As,=As=804mm2?N max及相應M256大偏心1175|?Mmax|及相應的N287大偏心3454Ф16，As,=As=804mm2?N max及相應M11194大偏心＜04|?Mmax|及相應的N 大偏心＜04Ф16，As,=As=804mm2?N max及相應M115大偏心＜03|?Mmax|及相應的N大偏心＜04Ф16，As,=As=804mm2?N max及相應M141大偏心＜02|?Mmax|及相應的N16大偏心＜04Ф18，As,=As=1017mm2?Nmax及相應M126大偏心＜01|?Mmax|及相應的N44大偏心＜04Ф18,As,=As=1017mm2?Nmax及相應M 小偏心＜0 框架柱箍筋數量表柱號層次實配箍筋加密區(qū)非加密區(qū)B柱6＞＜04Ф8@1004Ф8@2005＞＜04Ф8@1004Ф8@2004＞＜04Ф8@1004Ф8@2003＞＜04Ф8@1004Ф8@2002＞＜04Ф8@1004Ф8@2001＞＜04Ф8@1004Ф8@200C柱6＞＜04Ф8@1004Ф8@2005 ＞＜04Ф8@1004Ф8@2004＞＜04Ф8@1004Ф8@2003＞＜04Ф8@1004Ф8@2002＞＜04Ф8@1004Ф8@2001＞＜04Ф8@1004Ф8@200 框架梁柱節(jié)點核心區(qū)截面抗震驗算由于本框架為三級抗震，根據《混凝土結構設計規(guī)范》，三、四級抗震等級的框架節(jié)點核心區(qū)可不進行計算，但應符合抗震構造措施。8 樓板設計對于該框架辦公樓，全部采用現澆板，對于房間樓板，根據彈性理論，l02/l01=＜2，對于走廊樓板，l02/l01=＜2，故均屬于雙向板，在荷載作用下，在兩個正交方向受力且都不可忽略，設計時按彈性理論設計。 荷載設計值計算 ( 對于6層屋面 )活載: q==㎡ 恒載：g=（+++）=㎡ g+q=+=㎡ g+q/2=+㎡ q/2=㎡ 計算跨度內跨：l0=lC（LC為軸線間距離）。 邊跨：l0=ln+b (ln為凈跨，b為梁寬)。 材料選用樓板采用C25混凝土，板中鋼筋采用I級鋼筋，板厚選用100㎜。h/l=100/3600=1/361/50 符合要求。（ l為雙向板的短跨計算跨度）跨中最大正彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為當內支座固定時，邊支座為簡支時，g+1/2q作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時1/2q作用下的跨中彎矩值之和，各支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座g+q作用下的支座彎矩。 所有區(qū)格按其位置與尺寸分別劃分為A、B、C、D四種，計算彎矩時，考慮泊松比的影響 c=1/6（各板均為雙向板） 雙向板肋梁樓蓋布置和板帶劃分圖 各區(qū)格板計算跨度及彎矩計算見下表 區(qū)格ABCDl01(m)l02(m)l01/l02(kNm)(kNm) (kNm)(表中為跨中正彎距兩個方向。為支座負彎距。)以A區(qū)格板為例說明計算過程。對于B區(qū)格板來說，計算板的跨中正彎矩，其中g+q/(3)，q/(6)，板的支座負彎矩按g+(3)計算。l01/l02=g+q/.(3):= = = q/.(6): = =+= kN m+= kN m（+）= kN mB、C、D區(qū)格板計算與A類似，只是邊界條件與計算跨度不同。 截面設計受拉鋼筋的截面面積公式As=M/sh0fy(s為內力臂系數，)截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，支座處必要時選用Φ10鋼筋，則l01（短跨）方向跨中的截面h01=hcd/2=100154=81mm，l02（長跨）方向跨中的截面h02=818=73 mm，支座截面處均為81mm。 各區(qū)格板配筋表截面h0(mm)M（kNm）計算As(mm2)配筋實配As(mm2)跨中A區(qū)格l01方向81164Φ8＠200251l02方向73132Φ8＠200251B區(qū)格l01方向81148Φ8＠200251l02方向7397Φ8＠200251C區(qū)格l01方向81114Φ8＠200251l02方向7381Φ8＠200251D區(qū)格l01方向81138Φ8＠200251l02方向7374Φ8＠200251支座AB81396Φ8＠100503AC81483Φ8＠100503BB81321Φ8＠100503BD81502Φ8＠100503CD81502Φ8＠100503DD81502Φ8＠100503A邊支座810Φ8＠200251B邊支座810Φ8＠200251C邊支座810Φ8＠2002519 樓梯的計算 基本資料本設計設有兩部樓梯，樓梯一和樓梯二，,，設計為等跑樓梯，每跑均12踏步，11個踏面，踏步尺寸為300150mm，中間休息平臺的尺寸為1300mm2750mm；,設計為等跑樓梯，每跑均為10級踏步，9個踏面，踏步尺寸為300mm165mm，中間休息平臺的尺寸為1300mm2750mm。采用板式樓梯，樓梯板采用C25混凝土，HPB235級鋼筋；平臺板采用C25混凝土，采用HPB235級鋼筋；平臺梁采用C25混凝土，HRB335級鋼筋。（1） 樓梯板的計算 一層樓梯和二到六層的樓梯的結構布置如下圖所示： 樓梯結構布置圖 （2） 荷載計算 一至六層：板的傾斜角： 取一米寬板帶進行計算，一層斜板的厚度為130mm，而至六層斜板的厚度為120mm。 樓板荷載表荷載種類荷載標準值（kN/m）恒荷載大理石面層（+）三角形踏步25/=混凝土板1層25/=26層25/=板底抹灰16層17/=小計1層26層活荷載恒載分項系數： 活載分項系數：一層樓梯板的總荷載設計值：P=+=二至六層樓梯板的總荷載設計值：P=+=B．截面設計： 樓梯板計算簡圖一層樓梯板TB1的設計：板的水平計算跨度：ln=3300mm，彎矩設計值：M=Pln2/10=m板的有效高度：h0=13020=110mm， 106/(10001102）= 1000110/210=板主筋選Φ12@120,實有As=942 mm2 滿足要求。支座負筋選用Φ8@150，每級踏步下兩根。二到六層樓梯板TB2的設計：板的水平計算跨度：ln=2700mm，彎矩設計值：M=Pln2/10=m板的有效高度：h0=12020=100mm，106/(10001002）=1000100/210=板主筋選Φ12@150,實有As=754 mm2 滿足要求。支座負筋選用Φ8@150，每級踏步下兩根。 平臺板的計算（設平臺板的厚度為120mm，取一米寬進行計算）A. 荷載計算 平臺板荷載表荷載種類荷載標準值（kN/m）恒荷載大理石面層混凝土板25=板底抹灰17=小計活荷載恒載分項系數： 活載分項系數：平臺板的總荷載設計值：P=+=B．截面設計：一至六層平臺板PTB2的設計：平臺板的計算跨度：ln=1300mm，彎矩設計值：M=Pln2/10=m板的有效高度：h0=12020=100mm，106/(10001002）=1000100/210=68mm2選Φ8@150,實有As=335mm2 滿足要求。分布筋可選Φ8@200 平臺梁的計算（平