【正文】 各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，去最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值： M =MVb/2 V=Vqb/2式中: M邊支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V邊支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；M梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；V與M相應(yīng)的梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；q梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值。b梁端支座寬度（即柱截面高度）。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。柱軸線計(jì)算得得柱端內(nèi)力值。宜換算到控制截面處的值。為了簡(jiǎn)化起見，也可采用軸線處的內(nèi)力值。這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點(diǎn)。各內(nèi)力組合件下表層　　恒載活載二活載一左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)VMmin及相應(yīng)的V/V/M　?、佗冖邰堍萁M合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值左M　?、?(②+⑤)①+(②+⑤)五　V　　層中M①+(②+⑤)　　　　　　　　　　　　右M　?、?(②+③+⑤)①+(②+③+⑤)　V　　左M　?、?(②+⑤)①+(②+⑤)一　V　　層中M①+(②+④)　　　　　　　　　　　　　　　　右M　?、?(②+③+④)①+(②+③+④)　　V　　表232 用于承載能力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁AC)活載②③分別活載作用于BD跨,DF跨。恒載① ； ②③和風(fēng)荷載④⑤； 以上各值均為支座邊的M和V ； 剪力單位是KN.233 用于承載能力計(jì)算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁CD)層恒載活載二活載一 Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的 V /V/及相應(yīng)的 M　　?、佗冖劢M合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值左M①+①+五V(②+⑤)(②+⑤)層中M①+000(②+④)右M41①＋①＋V（②+③+⑤)（②+③+⑤)左M①+①+一V(②+⑤)(②+⑤)層中M①+000(②+④)右M①+①+*V(②+③+④)(②+③+④)恒荷載① ； 活載②③ ；以上各值均為支座邊緣的M和V ； 表中彎矩的單位為KN。剪力的單位為K .234 用于承載能力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁AC)層　　恒載活載二活載一左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)V　Mmin及相應(yīng)的V　/V/及相應(yīng)的M　　　?、佗冖邰堍萁M合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值　左M　?、?②+(③+⑤)①+(②+③+⑤)五V　　層中M①+（②+③+④）　　　　　`　　　　　　右M　①+②+(③+④)①+(②+③+④)　V　　左M?、?(②+③+⑤)①+(②+③+⑤)一V　層中M①+（③+④）　　　　　　　　　　　右M99?、?(②+③+④)①+(②+③+④)　V62　　活載②③分別活載作用于BD跨,DF跨； 恒載① ； ②③和風(fēng)荷載④⑤ ； 以上各值均為支座邊的M和V5，剪力單位是KN 。235 用于承載能力柱計(jì)算的框梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁CD)層　　恒載活載二活載一Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V　/V/及相應(yīng)的M　　　　①②③組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值　左M　?、?②+③①+②+③5　V　　　　層1/3處M①+②+③　　　　　中M000　　　　　　　右M　?、?③①+③　　V　　　　　左M?、?②+③①+②+③一　V　　　層中M①+③　　　　　　　000　　　　　　右M　①+②+③①+②+③　　V　　　恒荷載① ； 活載②③ ；以上各值均為支座邊緣的M和V； 表中彎矩的單位為KN。剪力的單位為KN .236用于承載能力計(jì)算的框架柱可由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（C軸柱）　恒載活載活載左風(fēng)右風(fēng)Nmax及相應(yīng)的M及V 　Nmin及相應(yīng)的M與V　/M/max及相應(yīng)的N與V　?、佗冖邰堍萁M合　組合　組合　　　　　　　項(xiàng)目值項(xiàng)目值項(xiàng)目值M27①+②+③①+②+⑤①+②+④N④　　M①+②+③①+②+⑤①+③+④N④　　V1212　　　M①+②+③①+②+⑤①+③+④N3041④　　M?、?②+⑤①+③+⑤N①+②+③　　V④　　活荷載②③分別誒活荷載作用在BD跨，DF跨； 恒載① ， ； 活載②③和左風(fēng)④⑤ X MQK ； 表中彎矩的單位為KN。剪力的單位為KN。 237 用于承載能力計(jì)算的框架柱可由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（C軸柱）層恒載活載活載Nmax及相應(yīng)的Nmin及相應(yīng)的M與V/M/max及相應(yīng)的N與V ①②③組合項(xiàng)目M及V值組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值上M①+②+③①①+②3V層M①+②+③①①+③下NV上M①+②+③①①+③1層NM①+②+③①①+③下NV恒載① ， ； 活載②③和左風(fēng)④⑤ X MQK X X VQk；表中彎矩的單位為KN。剪力的單位為KN .表238 用于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的框架梁基本組合（梁AC)層　　恒載活載二活載一左風(fēng)右風(fēng) Mmax及相應(yīng)的V　VMmin及相應(yīng)的V　V　　?、佗冖邰堍萁M合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值　左M　?、?②+⑤5層中M①+②+③+④　　　右M　?、?（②+③）　左M14　　①+②+④）5層中M①+②+④　　　右M　?、?（②+③）+④　左M　?、?②+④4層中M①+②+④　　　右M　?、?②+③+④注：表239 用于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的框架梁基本組合（梁CD)層　　恒載活載二活載一左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V　?、佗冖邰堍萁M合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值5層左M　?、?②+③+⑤中M00000①+②+③+⑤　　右M　?、?③+⑤4左M143　　　　層1/3處M0①+②+③+⑤　　中M00000　　　　右M　?、?②+③+⑤首左M　?、?②+③+⑤層中M①+③+⑤　　右M　?、?②+③+④注： .混凝土強(qiáng)度C30 fc= Ftk= N/mm 鋼筋強(qiáng)度： HPB235 fy=210 N/mm fyk=235 N/mm HRB400 fy=360 N/mm fyk=400 N/mm 框架柱截面設(shè)計(jì)查規(guī)范得.（1）軸壓比驗(yàn)算底層柱 Nmax=軸壓比 =N/f=[]則軸壓比滿足要求則C軸柱的軸壓比滿足要求（2）截面尺寸復(fù)核取h0=600mm35mm=565mm Vmax=因?yàn)閔w/b=565mm/600mm=所以滿足要求（3）正截面承載力復(fù)核柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對(duì)稱配筋。C軸柱1層從柱的內(nèi)力組合表可見 NNb為小偏心受壓選用N大和M大的組合，最不利組合為 第一組內(nèi)力組合（M=；N=） 75/100 Mmax柱的計(jì)算高度為ei=e0+ea=20mm+= =(*10**600*565*(*.0526)/[360*(56535)]=每側(cè)實(shí)配320HRB400,直徑為20mm的鋼筋。（）第二組內(nèi)力組合（M=；N=）柱的計(jì)算高度為ei=e0+ea=20mm+==(*10**600*565*(*.)/[3