【正文】 kN/m。②截面設計。本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動滿足，無需計算，只需計算正截面配筋。雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。＝＝ kNm＝＝ kNm＝―＝－ kNm＝―＝－ kNm考慮到結構的塑性內(nèi)力重分布，對現(xiàn)澆板支座負彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計算如下：＝＋（1－）＝ kNm＝＋（1－）＝ kNm＝―＝－ kNm＝―＝－ kNm配筋計算如下：相應于：＝70 mm，＝，＝，＝55 mm2。按構造選配6＠200，實配＝141 mm2。相應于：＝80 mm，＝，＝，＝145 mm2。選配6＠180，實配＝164 mm2。相應于：＝80 mm，＝，＝，＝145 mm2。按構造選配8＠200，實配＝251 mm2。相應于：＝80 mm，＝，＝，＝202 mm2。按構造選配8＠200，實配＝251 mm2。樓面板設計。仍?、摺噍S線間的板帶計算。板的計算跨度取軸線間距，示意圖如下：。＝4500，＝7200，/＝7200/4500＝＜2，按雙向板計算，板厚h＝120。①荷載。前已算得，恒載標準值g= kN/m2，活載標準值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計算，p＝（＋）＝ kN/m。②截面設計。本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動滿足，無需計算，只需計算正截面配筋。雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。＝＝ kNm＝＝ kNm＝―＝－ kNm＝―＝－ kNm考慮到結構的塑性內(nèi)力重分布，對現(xiàn)澆板支座負彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計算如下：＝＋（1－）＝ kNm＝＋（1－）＝ kNm＝―＝－ kNm＝―＝－ kNm配筋計算如下：相應于：＝100 mm，＝，＝，＝343 mm2。選配8＠140，實配＝359 mm2。相應于：＝90 mm，＝，＝，＝135 mm2。選配6＠200，實配＝142 mm2。相應于：＝100 mm，＝，＝，＝485 mm2。選配8＠100，實配＝503 mm2。相應于：＝100 mm，＝，＝，＝315 mm2。選配6＠100，實配＝393 mm2。＝4500，＝2700，/＝4500/2700＝＜2，按雙向板計算，板厚h＝120。①荷載。前已算得，恒載標準值g= kN/m2，活載標準值q= kN/m2，取1 m板帶寬度計算，p＝（＋）＝ kN/m。②截面設計。本現(xiàn)澆板抗剪能力已自動滿足，無需計算，只需計算正截面配筋。雙向板彎矩采用查表求得，查四邊固定雙向板彎矩系數(shù)表。＝＝ kNm＝＝ kNm＝―＝－ kNm＝―＝－ kNm考慮到結構的塑性內(nèi)力重分布，對現(xiàn)澆板支座負彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅后將減少的支座彎矩加到跨中正彎矩上，計算如下：＝＋（1－）＝ kNm＝＋（1－）＝ kNm＝―＝－ kNm＝―＝－ kNm配筋計算如下：相應于：＝90 mm，＝，＝，＝52 mm2。按構造選配6＠200，實配＝141 mm2。相應于：＝100 mm，＝，＝，＝142 mm2。選配6＠200，實配＝141 mm2。相應于：＝100 m，＝，＝，＝141 mm2。按構造選配8＠200，實配＝251 mm2。相應于：＝100 mm，＝，＝，＝197 mm2。按構造選配8＠200，實配＝251 mm2。第九節(jié)　基礎設計本框架采用柱下獨立擴展基礎，基礎形式為錐形?；A高度初步擬定為：，；基礎頂面尺寸按構造要求，即每邊沿柱邊放出50 mm；基礎混凝土強度等級為C20。地質(zhì)及抗震基本情況：①抗震設防烈度為7度；②建筑場地類別：Ⅱ類場地土；③地質(zhì)剖面圖如下：一、基礎所受荷載計算由框架柱傳遞來的上部荷載。根據(jù)框架柱內(nèi)力組合表可知，基礎頂面所承受的剪力可由底層柱的柱頂彎矩與柱底彎矩之和除以柱高求得，根據(jù)“規(guī)范”，即可求得基礎頂面的剪力。基礎頂面所受荷載計算如下：①邊柱。第一種組合，考慮地震作用：＝ kNm，＝ kNm，故（kN）此時，該組荷載值為： 第二種組合，不考慮地震作用：（kN）該組荷載值為：②中柱。第一種組合，考慮地震作用：＝ kNm，＝ kNm，故（kN）此時，該組荷載值為： 第二種組合，不考慮地震作用：（kN）此時，該組荷載值為：由基礎梁傳遞來的荷載。由基礎梁傳遞來的荷載包括豎向軸力N和由于偏心引起的彎矩M，由于擬將兩中柱基礎合并做成一個雙柱基礎，故中柱處基礎梁傳遞來的豎向荷載所產(chǎn)生的偏心彎矩總值為零，計算中不需考慮。①邊柱位置?；A梁自重：（－）25＝15 kN底層外縱墻砌體：[（－－）（－）－] 8＝ kN底層外縱墻抹灰（鋼絲網(wǎng)）：[（－）－3] 22＝ kN外墻勒腳干掛花崗巖板裝飾層：21＝ kN外保溫層：[（＋）－3] ＝ kN塑鋼窗：3＝ kN　　　　合計： kN傳遞至邊柱基礎的豎向荷載設計值為：N1＝＝ kN彎矩設計值為：M1＝（－）247。2＝ kNm?；A梁自重：（7－）25＝ kN內(nèi)橫墻：（7－）（－－）8＝ kN內(nèi)橫墻雙面抹灰：7172＝ kN　　　　合計： kN傳遞至邊柱基礎的豎向荷載設計值為：N2＝247。2＝ kN彎矩設計值為：M2＝（＋）247。2＝ kNm②中柱位置?；A梁自重：（－）25＝15 kN底層內(nèi)縱墻砌體：[（－－）（－－）] 8＝ kN木門：＝ kN內(nèi)縱墻雙面抹灰：（－）172＝ kN　　　　合計： kN傳遞至中柱基礎的豎向荷載設計值為：N3＝＝ kN彎矩設計值為：M3＝ kNm?；A梁自重：（－）25＝ kN傳遞至中柱基礎的豎向荷載設計值為：N4＝247。2＝ kN彎矩設計值為：M4＝ kNm基礎荷載設計值。將柱端剪力乘以基礎高度可得剪力對基礎底部產(chǎn)生的彎矩，再將柱端的各組荷載值與基礎梁傳遞來的荷載值重新組合即可得到基底荷載設計值。①邊柱基礎。第一組荷載值第二組荷載值②中柱基礎。擬做雙柱基礎。第一組荷載值第二組荷載值二、邊柱基礎設計基礎高度定為h＝650 mm，底板邊緣厚度取450 mm。基礎頂標高為－ m，室內(nèi)外高差450 mm，故基礎埋深d＝650＋1300－450＝1500（mm）。基礎保護層厚度取40 mm，所以h0＝605 mm。地基承載力修正：估算基礎底面面積為bl＝32＝6（m2），按“規(guī)范”提供的公式進行承載力修正（其中粗砂層的重度取19 kN/m3，回填土層和粘土層的平均重度取17 kN/m3）。故?。?25 根據(jù)前面計算得到的兩組荷載設計值，分別進行計算，最后選取配筋量較大的一組作為施工圖繪制依據(jù)。計算過程及結果見表24。表24　　邊柱基礎設計計算表第一組第二組基本數(shù)據(jù)b＝3 m，l＝2 m，h0＝605 mm，d＝ m，fa＝325kPa荷載設計值承載力驗算＝（kPa)地基承載力滿足要求。＝（kPa)地基承載力滿足要求?？箾_切承載力驗算（kPa)= m2＝（＋）247。2＝（m）滿足抗沖切承載力要求。（kPa)= m2＝（＋）247。2＝（m）滿足抗沖切承載力要求。板底彎矩計算底板配筋計算該組彎矩值較大，故選本組彎矩進行計算，計算結果為：實配鋼筋：長邊為1712，短邊為1610，三、中柱基礎設計中柱基礎為雙柱基礎，基礎高度為h=800 mm，底板邊緣厚度為500 mm，基礎埋深d＝1650 mm。經(jīng)過對兩組荷載進行試算后，第二組荷載值起控制作用，故選擇第二組進行計算。由邊柱基礎的計算可知，本基礎的抗沖切承載力也能滿足，驗算從略。取基礎底面面積為：A＝bl＝＝（m2）地基承載力修正。故?。?36 地基承載力復核。＝（kPa)，地基承載力滿足要求。基礎內(nèi)力計算?；貎舴戳Γ海剑╧Pa)由于與相差甚小，為簡化計算，取兩者平均值＝（＋）247。2＝（kPa）作為基底反力進行計算，計算簡圖如下：基礎彎矩及剪力圖分別如下：，取半個基礎進行計算?！　。?36（kNm)抗剪切驗算。柱邊剪力V＝1074（－）/＝895＜＝1008（kN），滿足要求。配筋計算。JC1?；祝?，選配18＠140，實配基頂：，選配7＠140，實配，僅基底需配鋼筋。半個基礎，故整個基礎選配12＠140，實配JC2?；祝?，選配18＠140，實配。選配12＠140，實配第十節(jié)　樓梯設計本辦公樓共兩部樓梯，但結構形式及受力完全一樣，故只需計算其中一部樓梯即可。一、計算簡圖采用板式樓梯形式，標準層的梯段板包括梯段斜板和高端平臺板，樓梯間設層間梯梁，梯梁兩端支承在梯柱上，梯段板兩端支承在梯梁和樓層連系梁上。標準層樓梯間結構平面圖如下：構件截面尺寸：TL—bh＝200400，TZ—bh＝200200二、內(nèi)力及配筋計算梯段斜板。梯段斜板與高端平臺板是作為一個整體受力，計算時應作為一個整體考慮。梯段斜板傾角＝150/300＝，＝176。，＝，取1米板寬作為計算單元。①荷載計算（水平投影）。高端平臺板荷載比梯段斜板荷載略小，為簡化計算，統(tǒng)一取梯段斜板荷載值進行計算。水磨石面層：（＋）247。＝ kN/m三角形踏步：247。225247。＝ kN/m混凝土斜板：25247。＝ kN/m板底抹灰：17247。＝ kN/m　　　　恒載合計： kN/m　　　　活載： kN/m設計荷載：p＝＋＝ kN/m②截面設計。水平計算跨度：彎矩值：＝100 mm，＝，＝，計算＝1382 mm2選配12＠80，實配＝1414 mm2。梯段斜板分布筋為6每級踏步一根，高端平臺板分布筋為6＠300；標準層梯段斜板及高端平臺板支座負筋均為12＠150。低端平臺板。低端平臺板兩端支承于梯梁及平臺梁上，屬單向板。板厚h＝80 mm，仍取1米板寬作為計算單元。①荷載計算。水磨石面層： kN/m混凝土板：25＝2 kN/m板底抹灰：17＝ kN/m　　　　恒載合計： kN/m　　　　活載： kN/m設計荷載：p＝＋＝ kN/m②截面設計。水平計算跨度：彎矩值：＝60 mm，＝，＝，計算＝279 mm2選配8＠150，實配＝335 mm2。分布筋為6＠梯梁。①荷載計算。梯梁自重：（－）25＝ kN/m梁側抹灰：（－）172＝ kN/m平臺板傳來：247。2＝ kN/m梯段板傳來：247。2＝ kN/m　　　　恒載合計： kN/m　　　　活載：[247。2＋（－）247。2]＝ kN/m設計荷載：p＝＋＝ kN/m②截面設計。，為簡化計算，取半榀框架，梁中為定向支座。計算簡圖見下頁。由力矩分配法分析該框架內(nèi)力，求得：梁端負彎矩為－ kNm kNm柱的內(nèi)力見后面梯柱的計算。＝，＝，計算＝274 mm2選配2＠14，實配＝308 mm2。按倒L形截面計算，＝，＝，計算＝574 mm2選配3＠16，實配＝603 mm2。滿足截面限制條件的要求。故需進行配筋計算，但因剪力不大，只需按構造配筋即可。選配6＠200。梯柱。梯柱為框架梁上起柱，柱截面尺寸較小，bh＝200200，=柱受到梯梁傳來的荷載，柱危險截面在梯梁的頂面或梯梁的底面，因此需分兩種情況進行計算，以確定最后配筋。①梯梁梁底處柱截面配筋計算。采用對稱配筋。上半部分柱自重：25（247。2－）＝（kN）根據(jù)前面梯梁內(nèi)力分析結果知，梁底處梯柱內(nèi)力為： 彎矩M＝ kNm軸力N＝Vb＋＝＋＝ kN此截面處柱高為1950，取，且故為大偏心受壓柱＝200－200247。2＋40＝151②梯梁梁頂面處柱截面配筋計算。由前面的計算可得到此處的內(nèi)力值為：M＝ kNmN＝ kN此截面處柱高為1950－700＝1250，取，且故為大偏心受壓柱＝12580－200247。2＋40＝12520③比較上面兩種計算結果，取第二種配筋方案，即選配218，實配。由于梯柱所受剪力很小，柱箍筋按構造配置即可，選配6＠150。６１