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多級(jí)注水泵首級(jí)葉輪應(yīng)力分析畢業(yè)論文-資料下載頁(yè)

2025-06-23 21:04本頁(yè)面
  

【正文】 逐漸增大,且后蓋板與葉片交界處的應(yīng)力分布較前蓋板與葉片交界處明顯。,遠(yuǎn)小于葉輪材料強(qiáng)度極限。且小于除圓盤(pán)摩擦力之外的單一載荷作用時(shí)的周向應(yīng)力值。最大周向應(yīng)力圖42 周向應(yīng)力分布云圖由上圖可以看出,在耦合載荷作用下,葉輪周向應(yīng)力在后蓋板與葉片交界處的分布情況較前蓋板與葉片交界處明顯。 徑向應(yīng)力圖43所示為在耦合載荷作用下的葉輪周向應(yīng)力分布云圖。由圖可知,在耦合載荷作用下,葉輪軸向應(yīng)力主要分布在葉片端部與葉輪前、后蓋板交界處。最大軸向應(yīng)力圖43 軸向應(yīng)力分布云圖在耦合載荷作用下,遠(yuǎn)小于葉輪材料強(qiáng)度極限。且小于除圓盤(pán)摩擦力之外的單一載荷作用時(shí)的軸向應(yīng)力值。 第一主應(yīng)力圖44所示為在耦合載荷作用下的葉輪周向應(yīng)力分布云圖。由圖可知,在耦合載荷作用下,葉輪第一主應(yīng)力主要分布在靠近輪轂部分葉輪前、后蓋板與葉片交界處。,遠(yuǎn)小于葉輪材料強(qiáng)度極限。且小于除圓盤(pán)摩擦力之外的單一載荷作用時(shí)的第一主應(yīng)力值。最大第一主應(yīng)力圖44 最大第一主應(yīng)力分布云圖 應(yīng)變結(jié)果分析 徑向應(yīng)變圖45所示為在耦合載荷作用下的葉輪徑向應(yīng)變分布云圖。由圖可知,在耦合載荷作用下,葉輪徑向應(yīng)變分布情況與徑向應(yīng)力分布情況相近,主要分布在葉片與前、后蓋板交界處,且在應(yīng)變主要分布區(qū)域,應(yīng)變量由葉輪外緣向中心逐漸增大。105mm,遠(yuǎn)小于葉輪實(shí)體尺寸。最大徑向應(yīng)變圖45 徑向應(yīng)變分布云圖 周向應(yīng)變圖46所示為在耦合載荷作用下的葉輪周向應(yīng)變分布云圖。由圖可知,在耦合載荷作用下,葉輪周向應(yīng)變主要分布在靠近出口部分葉輪前、后蓋板與葉片交界處,在周向應(yīng)力主要分布區(qū)域,應(yīng)變量由葉輪中心向外緣逐漸變大,且后蓋板與葉片交界處的軸向應(yīng)變較前蓋板與葉片交界處的應(yīng)變明顯。105mm,遠(yuǎn)小于葉輪實(shí)體尺寸。最大周向應(yīng)變圖46 周向應(yīng)變分布云圖 軸向應(yīng)變圖47所示為在耦合載荷作用下的葉輪軸向應(yīng)變分布云圖。由圖可知,在耦合載荷作用下,葉輪軸向應(yīng)變主要分布在前后蓋板流道中部及葉片端部與前、后蓋板交界處。105mm,遠(yuǎn)小于葉輪實(shí)體尺寸。最大軸向應(yīng)變圖47 軸向應(yīng)變分布云圖 第一主應(yīng)變圖48所示為在耦合載荷作用下的葉輪第一主應(yīng)變分布云圖。由圖可知,在耦合載荷作用下,葉輪第一主應(yīng)變主要分布在前、后蓋板與葉片交界處。且在第一主應(yīng)變主要分布區(qū)域,應(yīng)變量由葉輪外緣向中心逐漸增大。105mm,遠(yuǎn)小于葉輪實(shí)體尺寸。圖48 第一主應(yīng)變分布云圖 變形結(jié)果分析圖49所示為在耦合載荷作用下的葉輪變形量分布云圖。由圖可知,在耦合載荷作用下,葉輪變形主要分布在葉輪后蓋板外緣靠近葉片吸力面流道出口部分及前蓋板靠近葉片壓力面流道出口部分,且前者變形量較后者明顯。圖49 變形分布云圖 在耦合載荷作用下,102mm,遠(yuǎn)小于葉輪實(shí)體尺寸。 本章小結(jié)本章在ANSYS軟件中,對(duì)型號(hào)為DH15812210的多級(jí)注水泵首級(jí)葉輪施加耦合載荷,分析葉輪在離心慣性力、流道流體壓力、前后蓋板外側(cè)液體壓力、圓盤(pán)摩擦力等載荷共同作用下的受力及變形情況,得出相應(yīng)各向應(yīng)力、應(yīng)變及變形情況。結(jié)果表明,在耦合載荷作用下,葉輪應(yīng)力、應(yīng)變及變形結(jié)果均小于除圓盤(pán)摩擦力之外的單一載荷分析結(jié)果,葉輪受載荷影響較小。本章結(jié)論為葉輪設(shè)計(jì)的可靠性及合理性的校驗(yàn)提供了依據(jù)。31第5章 結(jié)論和展望第5章 結(jié)論和展望 結(jié)論DH15812210多級(jí)注水泵首級(jí)葉輪在工作狀況下,主要承受離心慣性力、流道流體壓力、前后蓋板外側(cè)液體壓力、圓盤(pán)摩擦力等載荷,本文在ANSYS軟件中,分析葉輪在上述載荷單獨(dú)作用及耦合載荷作用下的受力及變形情況,為研究多級(jí)注水泵首級(jí)葉輪性能及確定葉輪的安全運(yùn)行條件提供參考依據(jù),為進(jìn)一步的葉輪優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考基礎(chǔ)。以FLUENT軟件分析流體壓力分布結(jié)果及各種載荷計(jì)算結(jié)果為基礎(chǔ),在ANSYS軟件中得出葉輪在相應(yīng)載荷條件下的應(yīng)力、應(yīng)變及變形情況,得出以下結(jié)論:(1)在載荷單獨(dú)作用及耦合條件下,應(yīng)力結(jié)果均小于葉輪材料強(qiáng)度極限,各種載荷對(duì)葉輪影響較小。在葉片端部與前后蓋板交界處易產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象,且最大應(yīng)力值在安全范圍內(nèi)。應(yīng)力集中現(xiàn)象為葉輪的進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了參考依據(jù)。(2)葉輪在各種載荷形勢(shì)下的應(yīng)變分布情況與應(yīng)力分布情況相近,且應(yīng)變量數(shù)量級(jí)與葉輪實(shí)體尺寸相比均十分微小。表明在工作條件下,葉輪所受各種載荷對(duì)葉輪的結(jié)構(gòu)影響較小。(3)各種載荷形式下的葉輪受力變形均分布在葉輪外緣部分,主要集中在前、后蓋板流道出口部分。變形量與葉輪尺寸數(shù)量級(jí)相較十分微小。(4)載荷耦合條件下的葉輪受力、變形情況均小于除圓盤(pán)摩擦力之外的各種載荷單獨(dú)作用下的相應(yīng)分析結(jié)果,且數(shù)量級(jí)較葉輪強(qiáng)度極限及實(shí)體尺寸均較小。表明葉輪在實(shí)際工作條件下,受力及變形較小,實(shí)際載荷對(duì)葉輪強(qiáng)度及形狀影響不大。 展望本文使用ANSYS軟件對(duì)DH15812210多級(jí)注水泵首級(jí)葉輪在各種載荷形式下進(jìn)行受力及變形有限元分析,對(duì)得出的各向應(yīng)力、應(yīng)變及變形進(jìn)行對(duì)比校驗(yàn),結(jié)果均與實(shí)際狀況相符。然而在PRO/E軟件中的建模是按照理想模型進(jìn)行的,與鑄造加工的葉輪實(shí)物在邊角部分存在較大差異,在理想模型中的應(yīng)力集中結(jié)果與實(shí)際葉輪工作狀況下的應(yīng)力集中結(jié)果存在偏差。因此,對(duì)于實(shí)體模型與理想模型的結(jié)果之間,應(yīng)形成一套完整的偏差裕量共設(shè)計(jì)、校核參考。32中國(guó)石油大學(xué)(華東)本科畢業(yè)論文致謝在進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)的近兩個(gè)月時(shí)間里,感謝XXX老師在ANSYS軟件及理論思路上的細(xì)心指導(dǎo),徐老師在此期間不僅傳授了解決問(wèn)題的思路,更培養(yǎng)了我嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膶W(xué)術(shù)作風(fēng),這也將是一生受益的財(cái)富。同時(shí),感謝XX老師在泵相關(guān)專業(yè)知識(shí)的耐心指導(dǎo)幫助及嚴(yán)格要求,督促我保質(zhì)保量完成對(duì)模型的受力分析。最后,感謝XX老師的碩士生XXX等同學(xué)的大力支持。衷心祝愿各位老師及同學(xué)工作學(xué)習(xí)順利,身體健康!參考文獻(xiàn)[1] 羅國(guó)強(qiáng),祝寧,高愛(ài)華.淺談?dòng)吞镒⑺に嚰夹g(shù)[J].科技致富向?qū)В?012(2): 3340.[2] 張湘亞,陳弘.石油化工流體機(jī)械[M].第一版.東營(yíng):石油大學(xué)出版社,1996: 6680.[3] 唐立新,賴喜德,周建強(qiáng),等.某葉片式離心泵的葉輪部件結(jié)構(gòu)靜力學(xué)分析[J].西華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2008,27(3): 1114.[4] 董曉嵐.基于FLUENT和ABAQUS離心泵葉輪強(qiáng)度和剛度的研究[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2011(6): 219220.[5] 周玉豐.基于ANSYS的離心泵葉輪結(jié)構(gòu)有限元分析[J].自動(dòng)化與儀器儀表,2011(4):136137.[6] 王洋,王洪玉,張翔,等.基于流固耦合理論的離心泵沖壓焊接葉輪強(qiáng)度分析[J].農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2011,27(3):131136.[7] 文國(guó)治,李正良.結(jié)構(gòu)分析中的有限元法[M].第一版.武漢:武漢理工大學(xué)出版社,2010: 57.[8] 彭玉成.有限元方法及其應(yīng)用[M].第一版.陜西:西北大學(xué)出版社,2008: 35.[9] Saeed Moaveni .Finite Element Analysis Theory and Application With Ansys[J].Minnesota State University Mankato,2003(3):1921.[10] 郭曉梅,楊敏官,施高萍,等.基于Pro/E Wildfire 的水泵葉輪精確建模[J].農(nóng)機(jī)化研究,2006(8):8486.[11] 杜平安,廖偉志,黃潔.現(xiàn)代CAD方法與技術(shù)[M].第一版.北京:清華大學(xué)出版社,2008: 150175.[12] 曾攀.有限元分析基礎(chǔ)教程[M].第一版.北京:清華大學(xué)出版社,2008: 2021.[13] 何家?。瓵NSYS單位制.,20101026.[14] Baoling Cui, Yonggang Lin,Yingzi Jin.Numerical Simulation of Flow in Centrifugal Pump with Complex Impeller[J].Journal of Thermal Science,2011,20(1):4752.[15] 秦琴,陶津平,岳峰,等.基于ANSYS APDL的復(fù)雜載荷加載法[J].計(jì)算機(jī)輔助工程,2009(2):9194.[16] 沈陽(yáng)水泵研究所,中國(guó)農(nóng)用機(jī)械化科學(xué)研究院.葉片泵設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].第一版.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1983: 332334.[17] 關(guān)醒凡.現(xiàn)代泵設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].第一版.北京:宇航出版社,1995: 497531.[18] 關(guān)醒凡.現(xiàn)代泵設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].第一版.北京:宇航出版社,1995: 533546.[19 張湘亞,陳弘.石油化工流體機(jī)械[M].第一版.東營(yíng):石油大學(xué)出版社,1996: 2526.[20] 袁恩熙.工程流體力學(xué)[M].第一版.北京:石油工業(yè)出版社,1986: 125126.[21] 劉厚林,談明高,袁壽其,等.離心泵圓盤(pán)摩擦損失計(jì)算[J].農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2006(12):107109.[22] 劉元林,都維剛,宋勝偉.水平移動(dòng)式拋丸機(jī)葉片受力的有限元分析[J].黑龍江科技學(xué)院學(xué)報(bào),2009,19(5):360364.[23] 黨沙沙,許洋,張紅松.[M].第一版.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010: 95116. [24] Der Kiureghian A, Ke J. Stochastic finite elemet method in structural reliability[J]. Probabilistic Engrg. Mech, 1998,3(2):8391.35
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