【正文】 N注：對(duì)于框架柱，偏壓時(shí)承載力抗震調(diào)整系數(shù)= 用于承載力計(jì)算的框架柱抗震剪力基本組合表樓層截面位置內(nèi)力荷載類型抗震組合左震右震左震右震1柱身V注:對(duì)于框架柱,受剪時(shí)承載力抗震調(diào)整系數(shù)=8 框架梁柱截面設(shè)計(jì) 框架梁抗震截面設(shè)計(jì),抗震設(shè)計(jì)時(shí)框架梁彎矩的最不利內(nèi)力有一種組合，樓層截面位置內(nèi)力抗震組合（左震）抗震組合（右震）3左端M ▲ V △ 跨中M▲ 右端M △ V▲ 從表中可以看出，支座負(fù)彎矩選擇由右震控制的抗震組合值，跨中正彎矩選擇由左震選擇的抗震組合值，數(shù)值用“▲”作標(biāo)記?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)框架剪力的最不利組合取由右端截面剪力和由右震控制的左端截面剪力，即數(shù)值前帶“△”標(biāo)記，在進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)“強(qiáng)剪弱彎”的原則對(duì)梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整。 框架梁正截面受彎承載力計(jì)算：第三層AB框架梁的截面尺寸為：350mm700mm。砼等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋采用HRB400級(jí)，箍筋HPB235，框架抗震等級(jí)為三級(jí)，查《抗震規(guī)范》：受彎時(shí)=，受剪時(shí)=。材料的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值如下：砼強(qiáng)度為C30，=, =, =鋼筋：HRB400 =360 =400 HPB335 =210 =235相對(duì)受壓高度，由x≤,可知= 第三層AB框架梁正截面受彎承載力計(jì)算 截面位置M配筋實(shí)配支座左端4右端4跨中3查《規(guī)范》.：當(dāng)砼強(qiáng)度等級(jí)≤C50時(shí) =。最小配筋率：支座：=max｛％,（55）％｝=max（％,％）=％跨中: = max｛％,（45）％｝=max（％,％）=％各截面的配筋率均大于最小配筋率。符合要求。 框架梁斜截面受剪承載力計(jì)算，為避免梁在彎曲破壞前發(fā)生剪切破壞，應(yīng)按“強(qiáng)剪弱彎”的原則調(diào)整框架梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值。該框架梁的抗震等級(jí)為三級(jí)，框架梁端截面剪力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按規(guī)范中公式V=進(jìn)行調(diào)整。 —，梁端剪力增大系數(shù)，由此可得出： =截面位置V左端右端0在表中梁右端的彎矩均為負(fù)值，將絕對(duì)值較小的彎矩取為0，承載力抗震調(diào)整系數(shù)=。，，近似取表中數(shù)值進(jìn)行第三層AB框架梁斜截面受剪承載力計(jì)算。 斜截面受剪承載力及配筋計(jì)算⑴對(duì)于加密區(qū)應(yīng)滿足： 8d=818=144mm h/4=700/4=175mm 150mm 三者中取最小值，則s=145mm. 則需=145= 選用8 4肢箍=＞⑵驗(yàn)算配筋率：三級(jí)抗震等級(jí)：==145=％＞％中部非加密區(qū)：s=200 ==％＞％⑶加密區(qū)長(zhǎng)度：=2700=1400 mm.截面位置V 實(shí)配加密區(qū)四肢箍筋實(shí)配非加密區(qū)四肢箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度左端＜08@1458@200％％1400右端＜08@1458@200％％1400 框架柱抗震截面設(shè)計(jì) 選擇最不利組合內(nèi)力，抗震設(shè)計(jì)時(shí)框架柱彎矩的最不利內(nèi)力有一種組合，樓層截面位置內(nèi)力抗震組合（左震）抗震組合（右震）1柱頂MN柱底MN柱身V由表可知，軸向壓設(shè)計(jì)值N=，柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值分別為：=m 和= KNm， m m，= KNm， 軸壓比驗(yàn)算： ==＜ 滿足要求 根據(jù)“強(qiáng)柱弱梁”的原則調(diào)整柱的彎矩設(shè)計(jì)值： 三級(jí)抗震等級(jí)要?jiǎng)t有：=+=＞=。 滿足要求，按進(jìn)行計(jì)算。 根據(jù)“強(qiáng)柱弱梁” 的原則調(diào)整柱的截面剪力設(shè)計(jì)值：①剪力設(shè)計(jì)值：==②剪壓比計(jì)算：=600230=540 mm =600540=＞③箍筋計(jì)算： 由于柱反彎點(diǎn)在層高范圍內(nèi)，取=N=2003260N N＞600600=故取 N=所以==所需箍筋： → 72200=（+210540） → =＜0。 按構(gòu)造配筋。對(duì)柱端加密區(qū)尚應(yīng)滿足： s＜8d=825=200mm s＜100mm 兩者取最小值，則s=100 mm 則需要=100=839 選用 16 5肢箍。 得=5=＞839對(duì)非加密區(qū)采用s=150 mm 體積配筋率：根據(jù)=，可知箍筋最小配箍特征值= ==％＞=％ 滿足要求柱箍筋非加密區(qū)的體積配箍率不宜小于加密區(qū)的1/2： = =％＞％=％ 確定柱端箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度： =600mm =750 mm500 mm三者取最大值， 則=750 mm。9 樓梯設(shè)計(jì)：樓梯混凝土強(qiáng)度等級(jí)選用C25,鋼筋直徑d不小于12mm時(shí)采用Ⅱ級(jí)鋼筋，d不小于10mm時(shí)采用Ⅰ級(jí)鋼筋。如圖1 所示。 樓梯平面圖 樓梯梯段斜板設(shè)計(jì)：對(duì)斜板去1m寬作為計(jì)算單元，斜板跨度可按凈跨計(jì)算。⑴ 確定斜板厚度（14階）: 斜板的水平投影凈長(zhǎng)=3900mm 斜板的斜向凈長(zhǎng)=∕cos=300/=4362mm 斜板的厚度=（1/25～1/30）=175～145mm 取t=150mm⑵荷載計(jì)算： 欄桿自重： 鋸齒形斜板自重：251/2＋25= KN/m 30厚水磨石面層：25（+）/= KN/m板底20厚紙筋灰粉刷：16恒荷載合計(jì)： KN/m活荷載合計(jì)： KN/m⑶荷載效應(yīng)組合： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合P=+= KN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合P=+= KN/m故選永久荷載效應(yīng)控制的組合來進(jìn)行計(jì)算：取P=⑷計(jì)算簡(jiǎn)圖： 樓梯斜板的計(jì)算簡(jiǎn)圖斜板的計(jì)算簡(jiǎn)圖可用一根假想的跨度為的水平梁代替，如圖2所示。其計(jì)算跨度取水平投影凈長(zhǎng)=3900mm。⑸內(nèi)力計(jì)算：斜板的內(nèi)力一般只需要計(jì)算跨中最大彎矩即可，考慮到斜板兩端均與梁整澆，對(duì)板有約束作用，所以跨中最大彎矩取： M=m ⑹配筋計(jì)算： =20=15020=130mm == 選用受力鋼筋，分布鋼筋選用。 平臺(tái)板設(shè)計(jì)⑴ 平臺(tái)板計(jì)算簡(jiǎn)圖平臺(tái)板為四邊支承板，長(zhǎng)寬比為3300∕（1700125）=﹥2 ，近似地按短跨方向的簡(jiǎn)支單向板計(jì)算，取1m寬作為計(jì)算單元，平臺(tái)梁的截面尺寸取：200 mm400 mm，平臺(tái)梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3 所示，由于平臺(tái)板兩端與梁整結(jié)，所以計(jì)算跨度取凈跨=1325 mm，平臺(tái)板厚度取=100 mm。 樓梯平臺(tái)計(jì)算簡(jiǎn)圖⑵ 平臺(tái)板的荷載計(jì)算如下：平臺(tái)板自重：251= KN/m 20厚水磨石面層：251= KN/m板底20厚紙筋灰粉刷：161= KN/m恒荷載合計(jì)： KN/m活荷載合計(jì)： KN/m⑶荷載效應(yīng)組合：由可變荷載效應(yīng)控制的組合P=+=由永久荷載效應(yīng)控制的組合P=+= KN/m故選永久荷載效應(yīng)控制的組合來進(jìn)行計(jì)算：取P=⑷ 內(nèi)力計(jì)算考慮平臺(tái)板兩端梁的嵌固作用，跨中最大彎矩取 KNm⑸ 配筋計(jì)算 ==10020=80mm == 選用受力鋼筋，分布鋼筋選用。 平臺(tái)梁設(shè)計(jì)⑴ 平臺(tái)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖平臺(tái)梁的兩端擱置在梯柱上，所以計(jì)算跨度取凈跨=3400mm,平臺(tái)梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4所示。 平臺(tái)梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖⑵ 荷載計(jì)算平臺(tái)梁荷載計(jì)算過程如下:由斜板傳來的恒荷載:∕2=∕2= KN/m由平臺(tái)板傳來的恒荷載：∕2=∕2=平臺(tái)梁自重：251= KN/m平臺(tái)梁底部和側(cè)面的粉刷：161〔+2()〕= KN/m恒荷載合計(jì)： KN/m活荷載合計(jì)：(∕2+∕2+)=⑶ 荷載效應(yīng)組合：由可變荷載效應(yīng)控制的組合P=+=由永久荷載效應(yīng)控制的組合P=+=故選永久荷載效應(yīng)控制的組合來進(jìn)行計(jì)算：取P=⑷ 內(nèi)力計(jì)算最大彎矩： KNm最大剪力： KN⑸ 配筋計(jì)算① 正截面受彎承載力計(jì)算 ==40035=365mm == 考慮到平臺(tái)梁兩邊受力不均勻，會(huì)使平臺(tái)梁受扭，故在平臺(tái)梁內(nèi)適當(dāng)增加縱向受力鋼筋和箍筋的用量，故選用受力鋼筋。② 斜截面受剪承載力計(jì)算=200365= KN﹥按構(gòu)造配置箍筋，取的雙肢箍。10 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)本工程采用柱下條形基礎(chǔ)，地基承載力特征值=220，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，，地基持力層為粗砂，混凝土等級(jí)采用C30，縱向受力鋼筋采用HRB335和HRB400。 框架柱內(nèi)力組合各軸中柱在重力荷載代表值作用下的軸力：A軸：=B軸：=C軸：=D軸：=各柱在水平地震作用下的軸力:A軸：左震= 右震=B軸：左震= 右震=C軸：左震= 右震=D軸：左震= 右震=根據(jù)公式可計(jì)算出組合值，其中=，可計(jì)算出各軸中柱的內(nèi)力組合值：左震：= 右震：= = = = == =792KN故選=，=，=，=。 基礎(chǔ)截面尺寸的確定⑴ 基礎(chǔ)高度的確定：梁高H=（1∕4～1∕8）,為柱距，通常梁高為H=1000～2000 mm，故H=（1∕4～1∕8）=～，取H= m⑵ 翼板厚度取250 mm，采用梯形翼板。⑶ 基礎(chǔ)長(zhǎng)度基礎(chǔ)外伸長(zhǎng)度一般為邊跨的（1∕3～1∕4），=（1∕3～1∕4）=～，故取=2m。總長(zhǎng)度=++++=20m 條形基礎(chǔ)計(jì)算簡(jiǎn)圖⑷ 基礎(chǔ)的底面寬度（）A===。 基礎(chǔ)梁內(nèi)力計(jì)算由于合力作用在基礎(chǔ)的形心位置，故基底反力均勻分布，單位長(zhǎng)度地基的凈反力：=基礎(chǔ)梁可看作均布線荷載q作用下以柱為支座的連續(xù)梁，由于跨度和荷載均不相同，用力矩分配法計(jì)算該連續(xù)連梁在荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖和過程如下：由于條形基礎(chǔ)梁兩端為懸臂梁，為靜定部分，該部分的內(nèi)力根據(jù)靜力平衡條件可求得：==m =m在力矩分配過程中將懸臂去掉，將和作為外力作用于節(jié)點(diǎn)A和D處，節(jié)點(diǎn)A和D便簡(jiǎn)化成鉸支端，整個(gè)計(jì)算按此考慮。⑴ 計(jì)算彎矩分配系數(shù)======== =⑵ 固端彎矩：== KNm對(duì)于B支座左端和C支座右端相當(dāng)于一段固定另一端鉸支的單跨梁，除跨中受均布荷載作用外，并在鉸支座處一集中力和一集中力偶，其固端彎矩為：=m=m⑶ 彎矩計(jì)算彎矩分配過程詳見于下表，畫出基礎(chǔ)梁的彎矩圖。 基礎(chǔ)梁的彎矩圖 彎矩分配過程 A B C D分配系數(shù) 固端彎矩 →←→←→←→←→←最終彎矩 ⑷ 梁的剪力計(jì)算=.= KN=======.畫出基礎(chǔ)梁的剪力圖，如圖所示。 基礎(chǔ)梁的剪力圖⑸ 梁底板部分計(jì)算基底寬2000mm，主肋寬（600+250）=700mm翼板外挑長(zhǎng)度（2000700）=650mm，翼板邊緣厚度300mm，梁肋處翼板厚度為500mm，翼板采用C20混凝土，HRB335鋼筋?；變舴戳υO(shè)計(jì)值 =① 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算，按每米長(zhǎng)計(jì)算。V=== mm假定受力鋼筋直徑為20mm，則實(shí)際=5004010=450mm﹥，滿足要求。② 翼板受力筋計(jì)算M==m∕m==∕m選配。⑹ 肋梁部分計(jì)算肋梁高取1100mm，寬700mm，主筋用HRB335，箍筋采用HPB235，C20混凝土。① 正截面設(shè)計(jì)根據(jù)基礎(chǔ)梁的彎矩圖，對(duì)各支座、跨中分別按矩形、T形截面進(jìn)行正截面強(qiáng)度計(jì)算。計(jì)算公式： 將其計(jì)算過程列于表1中?；A(chǔ)梁正截面配筋計(jì)算表1截面彎矩M(KN183