【正文】 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果見表20及表21。 表20及表21中，系數(shù)β時考慮計算截面以上各層活荷載不總是同時滿足二對樓面均布活荷的一個折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，其取值見表322。表322 活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～2020計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）表320 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底M33N5柱頂MV柱底M49N4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN 1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。 截面設(shè)計（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計采用下面的表達(dá)式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表23；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。表321 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MV90柱底MN904柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN 1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。注意：在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。 表323 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2）橫向框架梁截面設(shè)計以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。圖中M單位為KNm，V的單位為KN。圖317 第一層梁內(nèi)力示意 混凝土強(qiáng)度等級為C25（fcm＝，fc＝），縱筋為Ⅱ級（fy＝310 N/mm2），箍筋為Ⅰ級（fy＝210 N/mm2）。①梁的正截面強(qiáng)度計算（見表24）；②梁的斜截面強(qiáng)度計算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計值進(jìn)行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。 VGb＝（q恒＋）－LnMbν、Mbr——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。由表19得:AB跨：順時針方向 Mbν＝ KNm ； Mbr＝ KNm逆時針方向 Mbν＝－ KNm ；Mbr＝mBC跨：順時針方向 Mbν＝ KNm ； Mbr＝－m 逆時針方向 Mbν＝－ KNm；Mbr＝ KNm計算中Mbν＋Mbr取順時針方向荷逆時針方向中較大者。 剪力調(diào)整：AB跨：Mbν＋Mbr＝＋= KNm += KNm VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝＋=m VGb＝（＋）＝ KNm VA右＝VB左＝＋＝ KN VB右＝＋＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ KN γRE VJ右＝＝ KN調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計算。 斜截面計算見表325表325 梁的斜截面強(qiáng)度計算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）bh0（mm）250565250565250565（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE VγRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％）根據(jù)國內(nèi)對低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。（3） 柱截面設(shè)計以第一、二層B柱為例，對圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計?；炷翞镃25，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級。軸壓比驗算表325 軸壓比限值 類型抗震等級一二三框架柱框支柱由B柱內(nèi)力組合表21查得： NⅠ1= KNμc ＝＝＝NⅡⅡ＝ KNμc＝＝＝NⅢⅢ＝ KNμc＝＝＝均滿足軸壓比限值得要求。①正截面承載力得計算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”三級框架: 式中：——節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設(shè)計值之和； ——節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設(shè)計值之和。地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩之和，反之亦然。若采用對稱配筋，可取用兩組中較大者計算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此，對一、二、三級框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值。第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由美麗組合表19查得。：左震 +＝ KNm 右震 +＝ KNm ?。?KNm第一層梁與B柱節(jié)點得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。：左震 += KNm +＝ KNm梁端取左震，也應(yīng)取左震： ＝ KNm＝= KNm 取ˊ＝ KNm將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝（－）＝ KNmMcⅡⅡ＝（－）＝ KNmMcⅠⅠ＝+＝mMcⅡⅡ＝+= KNm對底層柱底（ⅢⅢ截面）。 McⅢⅢ＝＝ KNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表21，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①M＝＝ KNm N＝＝ ②M＝ KNm N＝ⅡⅡ截面：①M== KNm N＝＝ KN ②M＝m N＝ⅢⅢ截面：①M＝＝ KNm N＝＝ KN ②M＝ KNm N＝ KN截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表27，表中： e0＝ ea＝（－e0），當(dāng)e0 h0時取ea＝0 ei＝e0＋ea ξ1＝＋ξ2＝－，當(dāng)15時取ξ2＝η＝1＋（）2ξ1ξ2e＝ηei＋－asξ＝（大偏心受壓）ξ＝（小偏心受壓）As＝Asˊ＝（大偏心受壓）As＝Asˊ＝（小偏心受壓）上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距；ξ1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；ξ2——考慮構(gòu)件長習(xí)比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As、Asˊ——受拉、受壓鋼筋面積。表327 柱正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM（KNm）N（KN）L0（mm）3300＝412548501＝4850bh0（mm2）500465500465500465e0（mm）（mm）ea（mm）000ei（mm）L0/hξ1ξ2ηηei（mm）e（mm）ξ(ξb=)偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心As＝Asˊ（mm2）000選筋4φ184φ254φ25+2φ22實配面積（mm2）101727242724ρ％② 斜截面承載能力計算以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： Vc＝式中：Hn——柱凈高； ——分別為柱上、柱下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足＝。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：Mcu＝ KNm Mcl＝ KNmHn＝ Vc＝＝ KN柱得剪力承載力能力： V＝（fcbh0＋fyvh0＋） 式中：λ——框架得計算剪跨比。λ＝，當(dāng)1時，取λ＝1；當(dāng)λ3時，取λ＝3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)N，取N＝。 λ＝＝＝3，取λ＝ N＝ KN =500500＝ KN KN設(shè)柱箍筋為4肢φ8＠150，則： V＝（500465＋210465＋103） ＝ KN 同時柱受剪力，截面應(yīng)符合如下條件： Vc＝（＋fcbh0） 即 （500465）＝ KN（4） 節(jié)點設(shè)計根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，再8度地震時，部分節(jié)點，尤其時角柱節(jié)點產(chǎn)生嚴(yán)重震害。因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點承載力和延性要求?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ11－89）規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進(jìn)行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進(jìn)行受剪承載力計算。 構(gòu)造要求由于影響地震作用和結(jié)構(gòu)承載力的因素很復(fù)雜，在對地震破壞的機(jī)理還不十分確定的情況下，對結(jié)構(gòu)的許多方面難以做出準(zhǔn)確的計算，因此依據(jù)大量的實際工程經(jīng)驗及震害調(diào)查資料，《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ1189）提出了一系列合理的結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施以保證結(jié)構(gòu)的抗震能力。（1）梁的構(gòu)造 ① 截面尺寸框架梁的截面一般由三個條件確定；①最小構(gòu)造截面尺寸要求；②抗剪要