【正文】 （529） （530） （531） （532）另一方面．從附表57中得到＝閉合差：計算過程見表59。 （533） （534） （535）經(jīng)校核,閉合差表59 、計算過程截面Mp01/Iy/IMp0/IMp0y/IMp0(1+y)/I00000截面Mp01/Iy/IMp0/IMp0y/IMp0(1+y)/I12345678∑———三、載位移——單位彈性抗力及相應的摩擦力引起的位移抗力上零點假定在接縫3，α3=176。=αb；最大抗力值假定在接縫5，α5=176。=αh；最大抗力值以上—各截面抗力強度按下式計算： （521） 查表53，算得：=0 = = 最大抗力值以上各截面抗力強度按下式計算： （536）式中：―所考察截面外緣點到h點的垂直距離；―墻腳外緣點到h點的垂直距離。由圖56中量得：=，=， = 則：按比例將所求得的抗力繪于圖56上’按下式近似計算： （537）式中：―楔塊i緣長度，可通過量取夾角，用弧長公式求得， 的方向垂直于襯砌外緣，并通過楔塊上抗力圖形的形心。任意四邊形的形心可用下面方法確定：如圖所示，先連接兩個對角線AC,BD，在等分每一對角線，,得,兩點，然后再對角線上，量取AE=C1，BE=D2，得1,2兩點，連接14與23兩條直線，其交點即為四邊形ABCD的形心。如圖58.圖58 任意四邊形形心 按下式計算： （538）式中：μ―圍巖與襯砌間的摩擦系數(shù)，此處取μ＝。 則： （539）其作用方向與抗力集中力的夾角β=arctanβ=176。由于摩擦阻力的方向與襯砌位移的方向相反，其方向向上。畫圖時，也可取切向：徑向＝1：5的比例求出合力的方向。 的作用點即為與襯砌外緣的交點。將的方向線延長，使之交于豎直軸，量取夾角，將分解為水平與豎直兩個分力： （540）以上計算列入表510。表510 彈性抗力及摩擦力計算截面σ(σn)1/2(σi1+σi)△S外R(σn)ΨksinΨkcosΨkRH(σn)RV(σn)300000000045678彎矩： （541）軸力： （542）式中：rji―力Rj至接縫中心點Aj的力臂，由圖25量得。計算見表511及表512。表511 Mσ0計算表截面R4=R5=σ6=σ7=σ8=Mσ0r4i R4r4i(σh)r5iR5r5i(σh)r6i R6r6i(σh)r7iR7r7i(σh)r8i R8r8i(σh)4————————5——————6————7——8表512 Nσ0計算表截面α(186。)sinαcosα∑RV(σh)sinα∑RV(σh)∑RH(σh)cosα∑RH(σh)Nσ0(σh)45678E. 單位抗力及相應摩擦力產(chǎn)生的載位移計算見表513。表513單位抗力及摩擦力產(chǎn)生的載位移計算表截面Mσ01/Iy/IMσ0/IMσ0y/IMσ0(1+y)/I437068995678 （543） （544） （545） （546）閉合差。四、墻底（彈性地基上的剛性梁）位移計算單位彎矩作用下墻底截面產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角 （547）主動荷載作用下墻底截面產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角 （548）單位抗力及相應摩擦力作用下的轉(zhuǎn)角 （549） 襯砌矢高， 計算力法方程的系數(shù)為： （550）（551）（552）（553） （554）以上將單位抗力及相應摩擦力產(chǎn)生的位移乘以，即為被動荷載的載位移解得： （555）式中：其中：(σh=1)分別產(chǎn)生的襯砌內(nèi)力計算公式為： （556）表514 主、被動荷載作用下襯砌彎矩計算表截面Mp0X1pX2py［MP］Mσ0(σh)X1σ(σh)X2σy(σh)［Mσ］(σh)0000010203045678表515 主、被動荷載作用下襯砌軸力計算表截面NP0X2pcosα［NP］Nσ0(σh)X2σcosα(σh)Nσ(σh)0012345678考慮到接縫5的徑向位移與水平方向有一定的偏離，因此修正后有： （557）計算過程列入表516，位移值為：最大抗力值為： 表516 最大抗力位移修正計算截面Mp/IMσ/I（y5yi）Mp/I（y5yi）Mσ/I（y5yi）012345∑按下式計算襯砌總內(nèi)力： （558）計算過程列入表517和表518表517 襯砌內(nèi)力計算截面［MP］Mσ[M]M/IMy/I012345678∑表518 襯砌內(nèi)力計算截面［NP］Nσ[N]e012345678計算精度的校核為以下內(nèi)容。根據(jù)拱頂切開點的相對轉(zhuǎn)角和相對水平位移應為零的條件來檢查： （559）式中： （560）閉合差： （561）式中： 閉合差： 襯砌截面強度檢算1拱頂（截面0） （可） （562）2截面33墻底（截面8）偏心檢查。 內(nèi)力圖將內(nèi)力計算結(jié)果按比例繪制成彎矩圖M與軸力圖N，如圖59所示圖59 襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖 Ⅱ、Ⅲ級圍巖二次襯砌設(shè)計根據(jù)工程經(jīng)驗和以上計算的Ⅳ級圍巖的襯砌規(guī)格，可以確定Ⅱ、Ⅲ級圍巖二次襯砌的尺寸和襯砌材料：C25級防腐鋼筋混凝土拱墻40cm，預留變形量5cm，C20噴射混凝土防腐混凝土厚14cm。Ⅱ、Ⅲ級圍巖襯砌結(jié)構(gòu)如下圖：圖510 Ⅱ、Ⅲ級圍巖襯砌結(jié)構(gòu)圖河南理工大學本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第六章 隧道通風和防排水第六章 隧道通風和防排水設(shè)計 隧道通風設(shè)計 計算條件除前面所列條件外，另有下面附加條件：計算行車速度 自然風引起的洞內(nèi)風速 空氣標準重度可取 列車活塞作用系數(shù)可按下式計算： （61） ─列車長度（m）,取為350m─列車平均斷面積，─隧道列車阻力系數(shù)，單線隧道F─隧道斷面積隧道斷面當量半徑按下式計算 d=4A/隧道總斷面周長=所以： 當無豎井等旁通道的隧道內(nèi)有自然風時，列車在隧道內(nèi)運行，其活塞風速與自然風阻力系數(shù)可按下式計算： （62）式中 ─自然風速，： ─隧道內(nèi)自然風阻力系數(shù)注：當隧道內(nèi)自然風向與列車運行方向相同時取負號，反之取正號。 其中 （63） 式中 ─摩擦系數(shù)，─隧道總長度，取為18000m （64）所以 列車在隧道中運行，其前后端的壓力差，即活塞壓力，可按下式計算： （65） 式中 ─活塞壓力 ─活塞風作用系數(shù) 所以 列車尾出洞時煙氣末端距隧道出口的距離，即排煙長度，按下式計算： （66） 式中 ─活塞風修正系數(shù)，= 所以 列車尾出洞后，隧道內(nèi)排煙需要風量可按下式計算 （67） 式中 ─通風排煙時間，取為600s所以 選用風機 ,風機出口風速為， （68）式中 ─取為8─ ─隧道斷面面積， 所以 （69） （610）─射流風機壓力可按下式計算 （611） 式中 ─射流風機壓力（一組，x臺） r─空氣重度（） ─射流風機出口風速（）─考慮隧道避免摩擦影響的射流損失系數(shù)，與風機距壁面的距離有關(guān)本次設(shè)計采用射流風機通風時，可根據(jù)隧道需要風量與隧道通風阻力等，按下式計算所需的射流風機的數(shù)量； （612）式中 ─隧道的通風阻力可由下式計算 （613） 式中 ─自然風壓力