【正文】 設計尺寸如圖4－3，示注表面粗糙度Ra＝。 圖43 澆口套的設計 本章小結本章主要對模具的澆注系統(tǒng)進行了設計，包括對主流道、澆口以及澆口套的設計，其中澆口采用的是點澆口的形式。澆注系統(tǒng)的設計是否合理，將直接影響成型品的外觀、內(nèi)部質(zhì)量、尺寸精度和成型周期，故其是模具設計的重要環(huán)節(jié)，因此不容忽視。第5章 側向抽芯機構的設計 斜導柱抽芯機構的組成（1）動力部分，斜導柱；（2）鎖緊部分，楔緊塊；（3）定位部分，定位銷；（4）導滑部分，導向槽；（5）成型部分，斜滑塊。結構形式如圖51所示 圖51 斜導柱抽芯機構 斜導柱的設計 斜導柱的傾角斜角與脫模力及抽芯有關，角度大則斜導柱所受彎曲力要增大，所需開模力也增大。因此，希望角度小些為好。但是當抽芯距一定時，角度小則使斜導柱加長，斜導柱傾角一般在15176。到25176。之間選取，最常用的是18176。和20176。（本設計選用20176。）。 抽芯距的計算抽芯距是側向活動型芯需要抽出的最小安全距離。一般抽芯距等于側孔或側凹深度。加上2~3mm的余量，即mm （51）式中 —側抽芯所需抽拔距離(mm)； —側凹分開到不影響塑件脫模的距離(mm)；代入相關數(shù)據(jù)計算得=8+2 mm =10 mm 斜銷有效工作長度mm （52）式中 —斜銷有效工作長度(mm)； —側抽芯距離(mm)；代入相關數(shù)據(jù)計算得 式中 —斜導柱總長度(mm)； —斜導柱固定部分大端直徑(mm)； —斜導柱工作部分直徑(mm)； —斜導柱工作部分直徑(mm)； —抽芯距(mm)；代入相關數(shù)據(jù)計算得 mm mm 取55mm 斜滑塊的設計斜滑塊的設計要點如下：，即W≤L/3，否則會影響斜滑塊的導滑及復位安全；176?！?5176。之間 ，因斜滑塊剛性好，能承受較大的脫模力，因此，斜滑塊的傾角在上述范圍內(nèi)盡可量取大些，但最大不能大于30176。，否則復位易發(fā)生故障。斜滑塊結構見圖52。 圖52 斜滑塊 本章小結本章論述了側向抽芯機構的組成，并對斜導柱、斜滑塊進行了設計，以及對側抽芯機構的抽芯距、斜銷長度、傾斜角度進行了計算。第6章 導向機構設計與校核 導向機構的設計導向機構主要用于保證動模和定模兩大部分或模內(nèi)其他零部件之間的準確對合，起定位和定向作用。例如，使凸模的運動與加壓方向平行，保證凸凹模的配合間隙；在推出機構中保證推出機構運動定向，并承受推出時的部分側壓力；在垂直分型時，使垂直分型拼塊在閉合時準確定位等。絕大多數(shù)導向機構由導柱和導套組成，稱之導柱導向機構，此外也有錐面、銷等作定位導向結構。因此，導向機構主要有導柱導向和錐面導向定位兩種形式，其設計的基本要求是導向精確，定位準確，并具有足夠的強度、剛度和耐磨性。 導柱的設計導柱導向機構式利用導柱和導向孔之間的配合來保證模具的對合精度。導柱導向機構設計內(nèi)容包括：導柱和導套的典型結構，導柱與導向孔的配合以及導柱的數(shù)量和布置等。注射模的導柱一般取2～4根，其數(shù)量和布置形式根據(jù)模具的結構形式和尺寸來確定。材料采用T10A，硬度52～56HRC，標注的形位公差應符合GB/T1184－1996的規(guī)定，6級精度，其余應符合GB/T4170－2006的規(guī)定，本設計的導柱如圖61所示。圖61 導柱 導套的設計導套分為直導套和帶頭導套，直導套裝入模板后，應有防止被拔出的結構，帶頭導柱軸向固定容易，本設計采用的是帶頭導套，材料采用T10A，硬度52～56HRC，標注的形位公差應符合GB/T1184－1996的規(guī)定，6級精度，其余應符合GB/T4170－2006的規(guī)定，如圖62所示。圖62 帶頭導套 頂出機構的選擇注射成型每一循環(huán)中，塑件必須準確無誤地從模具的凹?；蛐托旧厦摮?，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機構，也稱頂出機構。脫模機構的設計一般遵循以下原則：，以便借助開模力驅(qū)動脫模裝置，完成脫模動作。，因此推出力作用點盡量靠近型芯，同時推出力應施于塑件剛性和強度最大的部位。，便于制造和維護。本設計使用簡單的推管脫模機構，采用簡單的脫模機構可以簡化模具結構，給制造和維護帶來方便。下面對脫模力進行了簡單的計算。脫模力 ： （61）式中 E塑料的彈性模量,MPa； L制件對型芯的包容長度，mm； f制件與型芯之間的摩擦系數(shù)； K無量綱系數(shù)； m制件的質(zhì)量，mm；將相關參數(shù)代入式（61），經(jīng)計算得出： 本設計的推桿如圖63所示。圖63 推桿脫模推管直徑的確定： （62）式中 d—推桿的最小直徑,mm； L—推桿的長度,mm； F—脫模力,KN； n—推桿數(shù)目； E—鋼材的彈性模量；將相關參數(shù)代入式（62），經(jīng)計算得出： 推管的直徑取10mm大于8mm強度滿足要求。 推出機構本設計因塑件尺寸較小，可以確保制品在推出時不發(fā)生推出變形，采用了擺桿式直接推出機構。如圖64圖64 擺塊式推出機構1 凹模板 2型芯固定板 3動模板 4推桿 5 墊塊 6 推板 該推出機構的工作原理是：當分型面分型至一定距離時，機床開始推動推板6，安裝在推桿在推板的作用下運動，從而推動制件向上運動，由于型腔板不動，故制品與型芯脫松，便完成了當次的推出動作。 校核 凹模的強度校核側壁的厚度： （63）式中 b—矩形凹模腔短邊長度，mm； h—凹模型腔深度,mm； P—模具型腔內(nèi)最大的形體壓力，MPa； E—模具鋼材的彈性模量；將相關參數(shù)代入式（53），經(jīng)計算得出： 經(jīng)查表得取側壁的厚度為8mm，故滿足要求。 型腔底板變形量與厚度（1）型腔底板變形量 （64）式中 P—模具型腔內(nèi)最大的形體壓力，MPa； r—凹模內(nèi)半徑，mm； E—模具鋼材的彈性模量，一般中碳鋼E=MPa；b—矩形凹模腔短邊長度，mm；將相關參數(shù)代入式（64），經(jīng)計算得出： （2）型腔底板厚度計算 （65）式中 r—凹模內(nèi)半徑，mm；P—模具型腔內(nèi)最大的形體壓力，MPa；—模具強度計算的許用應力，一般中碳鋼=160MPa；b—矩形凹模腔短邊長度，mm；將相關參數(shù)代入式（65），經(jīng)計算得出： 推桿的應力校核 （66） 式中： F—脫模力，KN； d—推管直徑，mm； —許用應力，N；將相關參數(shù)代入式（66），經(jīng)計算得出： 本章小結本章主要對模具導向機構的設計以及完成校核工作，其中導向機構采用的是導柱、導套的形式；脫模方式采用的是推桿脫模；校核工作是對模具的基本保障，通過校核完全符合要求，說明模具的設計是合理的。第7章 模具的總體設計 模具的總體設計 模具的裝配根據(jù)以上設計小節(jié)，對模具選用所設計的各個組件進行總體裝配。模架的選用及各個成型部件、導向系統(tǒng)、脫模裝置各個固定裝置按照相應的組裝進行裝配，總裝圖如圖（71）所示。 圖71 模具總裝圖結 論本次設計首先介紹了模具行業(yè)在國內(nèi)外的發(fā)展趨勢及比較，再通過對模具所需ABS的性能與其成型條件，計算了塑件的最小壁厚和脫模斜度；對模具成型零件進行設計，型腔確定為一模兩腔、注射機選擇的型號為SZ30/3模架確定為200200的A4型標準模架以及分型面的確定、模具材料的選擇、凸凹模尺寸的計算；對模具的澆注系統(tǒng)進行了設計，包括對主流道、澆口以及澆口套的設計，其中澆口采用的是點澆口的形式。論述了側向抽芯機構的組成，并對斜導柱、斜滑塊進行了設計，以及對側抽芯機構的抽芯距、斜銷長度、傾斜角度進行了計算。對模具導向機構的設計以及完成校核工作，其中導向機構采用的是導柱、導套的形式；脫模方式采用的是推桿脫模。最后對所設計的模具進行總體的裝配，進行開模分析，確保該模具的可行性分析，以確保整體模具的完整性和可用性。致謝四年的學習時光，彈指一揮間。在學習的過程中，我學到了豐富的知識，更得到了友情、師生情。在良師益友、家人的無私支持和指導下，我走過了四年的求學道路。四年的學習，極大地豐富了我的人生，提升了我的價值，為我在以后的發(fā)展過程中增加了奠定了厚實的基礎。本論文是在劉穎輝老師的指導下完成的。劉穎輝老師的學識、嚴謹求實的治學態(tài)度和樸素的生活作風，為我樹立了學習的榜樣，同樣也是我終身的好導師也將在我的人生道路上一直鼓勵著我前進，在此對恩師表示由衷的謝意。在畢業(yè)設計過程中，還得到陳維民、謝軍、陳麗麗和劉福民等幾位老師的熱情指導和幫助，在此一一表示感謝。在即將畢業(yè)之際，謹借此機會，向所有關心、支持我的老師、親人、同學和朋友致以最誠摯的謝意！最后，衷心感謝在百忙中抽出寶貴時間對論文進行評審的各位老師。參考文獻1 王連明,20052 李德君，20033 劉品，. 哈爾濱工業(yè)大學出版社，20044 ，20085 中國模具工業(yè)協(xié)會標準件委員會．，19896 孫玉芹．，20047 葉久新，王群．，20058 譚雪松，林曉新．，20079 王麗潔，吳佩年．，199810 黃毅宏，,200811 12 塑料成型與模具設計（講義）.哈工大華德應用技術學院，2005不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。在目錄上點右鍵“更新域”，然后“更新整個目錄”。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印?！敖Y論”以前的所有正文內(nèi)容都要編寫在此行