【正文】 3(1)/=。d懸臂部分均布荷載（）：26kN/m31m =根據(jù)上述計算結(jié)果，、 kN/m2。斷面計算出的自重均布荷載將用于模板及支架驗(yàn)算。②新澆砼對側(cè)模的壓力—q5計算現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層不大于30cm高度澆筑，因頂板寬、箱室多，在豎向上以V=。砼入模溫度T=25℃控制，因此新澆砼對側(cè)模的最大壓力:q5=Pm=26200/(25+15)，q5=Pm=k0γh=26=。取上兩式中結(jié)果較小者，即q5=Pmin==㎡。其中：P新澆注砼對模板的最大側(cè)壓力，kN/m2。γ砼的容重，26N/m2。t0砼初凝時間，當(dāng)無資料時，按t0=200/(T+15)計算 ，T砼的溫度，取25℃。υ砼澆注速度，m/h。h有效壓頭高度，當(dāng)V/T=，h =+k0外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1。k1砼坍落度修正系數(shù)。(2)支架結(jié)構(gòu)驗(yàn)算1） 扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算碗扣式鋼管腳手架與支撐，屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管腳手架穩(wěn)定承載能力較高。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按φ48，計算結(jié)果同樣也適用多功能碗扣支架。支架布置結(jié)構(gòu)形式：6006001200mm和6009001200mm，9009001200mm ，6006001200mm結(jié)構(gòu)取壓力最大值墩頂橫梁處壓力計算：6009001200mm取壓力最大值變截面處壓力計算，9009001200mm取懸臂部分壓力計算。① 橋墩頂現(xiàn)澆箱梁橫梁橫斷面a立桿軸向力驗(yàn)算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為1200mm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］=30kN。立桿實(shí)際承受的荷載為:N=(NG1k+NG2k)+(組合風(fēng)荷載時)；NG1k—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力。NG2k—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力。ΣNQk—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值。于是，6006001200mm機(jī)構(gòu)形式：NG1k=q1==，NG2k=(q2+q7)=(+)=1 kN，ΣNQk=(q3+q4)=(+)=；則:N=(NG1k+NG2k)+=(+1)+=［N］=30kN，軸向力滿足要求。②扣件式鋼管立桿截面和力學(xué)特性根據(jù)《路橋施工計算手冊》表134查得Φ48mm，δ=:截面積A=4240mm2，慣性矩I=107800mm4，截面模量W=4493mm3，回轉(zhuǎn)半徑i=；Q235A級鋼材抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2=205Mpa；當(dāng)橫桿步距為1200mm時，單根扣件式鋼管立桿設(shè)計荷載［N］=30kN。③立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:N/ΦA(chǔ)+MW/W≤f。N—鋼管所受垂直荷載，N=(NG1k+NG2k)+(組合風(fēng)荷載時)，同前計算所得。f—鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205N/mm2參考《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》。A—φ48mm㎜鋼管截面積A=424mm2。Φ—軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面回轉(zhuǎn)半徑，查i=㎜。L—橫桿步距，L=。長細(xì)比λ=L/i=1200/=，參照《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄E得Φ=。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距:MW=WkLah2/10。Wk=usw0。uz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉，按15m計算取uz=。us—風(fēng)荷載體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉:us=。w0—基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉 按照R=50延安市w0=。故:Wk=usw0==。La—。h—。故:MW=WkLah2/10=。W—截面模量查表得W=。則，N/ΦA(chǔ)+MW/W=103/(424)+106/(103)=≤f=205N/mm2。計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2)現(xiàn)澆箱梁變截面橫斷面，其余截面鋼管扣件式支架體系采用6009001200mm的布置結(jié)構(gòu)，如圖:①立桿軸向力驗(yàn)算立桿實(shí)際承受的荷載為:N=(NG1k+NG2k)+(組合風(fēng)荷載時)；于是，有:NG1k=q1==，NG2k=(q2+q7)=(+)=，ΣNQk=(q3+q4)=(+)=；則:N=(NG1k+NG2k)+=(+)+=［N］=30kN，軸向力滿足要求。②立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:N/ΦA(chǔ)+MW/W≤f。N—鋼管所受的垂直荷載，同前計算所得。f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205N/mm2。A—φ48mm㎜鋼管的截面積A=424mm2。Φ—軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面回轉(zhuǎn)半徑，查i=㎜。L—橫桿步距，L=。長細(xì)比λ=L/i=1200/=，查得Φ=。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距:MW=WkLah2/10。Wk=usw0==。La—。h—。故:MW=WkLah2/10=。W—截面模量查表得W=4493mm3。則，N/ΦA(chǔ)+MW/W=103/(424)+106/4493=≤f=205N/mm2。 計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。3)懸臂橫斷面6001200mm，其余部分采用9009001200mm的布置結(jié)構(gòu)，9006001200mm的壓力通過變截面部分計算滿足要求，現(xiàn)取9009001200mm懸臂部分計算。如圖:①立桿軸向力驗(yàn)算立桿實(shí)際承受的荷載為:N=(NG1k+NG2k)+(組合風(fēng)荷載時)；于是，有:NG1k=q1==，NG2k=(q2+q7)=(+)=，ΣNQk=(q3+q4)=(+)=；則:N=(NG1k+NG2k)+=(+)+=［N］=30kN，軸向力滿足要求。②立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式:N/ΦA(chǔ)+MW/W≤f。N—鋼管所受的垂直荷載，同前計算所得。f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205N/mm2。A—φ48mm㎜鋼管的截面積A=424mm2。Φ—軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面回轉(zhuǎn)半徑，查i=㎜。L—橫桿步距，L=。長細(xì)比λ=L/i=1200/=，查得Φ=。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距:MW=WkLah2/10。Wk=usw0==。La—。h—。故:MW=WkLah2/10=。W—截面模量查表得W=4493mm3。則，N/ΦA(chǔ)+MW/W=103/(424)+106/4493=≤f=205N/mm2。 計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。以上計算采用各結(jié)構(gòu)形式最大受力計算，所以整個支架安全。4) 滿堂支架整體抗傾覆穩(wěn)定驗(yàn)算依據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》。k0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/ΣMw，長94m，90120cm支架來驗(yàn)算38m跨徑穩(wěn)定性:支架橫向25排；支架縱向35排；高度12m；頂托TC60共需要2535=875個；立桿需要253512m=10500m；縱向橫桿需要25INT(12/)=7650m；橫向橫桿需要35INT(12/)=5425m；故:鋼管總重(10500+7650+5425)m； 頂托TC60總重為:875；故Ni=(+)t；穩(wěn)定力矩=yNi==；依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算Wk=usw0==；:q=12=；傾覆力矩=qH/2=12/2=；k0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=。采用28m跨徑中間一跨跨中21m長6090120cm支架來驗(yàn)算28m跨徑穩(wěn)定性:支架橫向25排；支架縱向24排；高度12m；頂托TC60共需要2524=600個；立桿需要252412m=7200m；縱向橫桿需要25INT(12/)21m=5250m；橫向橫桿需要24INT(12/)=5040m；故:鋼管總重(7200+5250+5040)m；頂托TC60總重為:600；故Ni=(+)t；穩(wěn)定力矩=yNi==；依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算Wk=usw0==；跨中21m共受力為:q=1221=；傾覆力矩=q3=12/2=；k0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=。5)立桿底座和地基承載力驗(yàn)算6)立桿承受荷載驗(yàn)算①立桿承受荷載驗(yàn)算橋墩頂斷面處:，間距為600600mm布置立桿時，每根立桿上荷載為: N=abq=ab[(q1+q2+q7)+(q3+q4)]=[(++)+(+)]=。變截面斷面處:，間距為600900mm布置，但變截面處壓力比正?？障涮帀毫Υ?，取變截面處壓力計算立桿時，每根立桿上荷載為: N=abq=ab[(q1+q2+q7)+(q3+q4)]=[(++)+(+)]=。② 立桿底托驗(yàn)算立桿底托驗(yàn)算:N≤Rd。通過上述立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為N=。底托承載力(抗壓)設(shè)計值，一般取Rd=40kN；得:40kN，立底托承載力滿足要求。③ 立桿地基承載力驗(yàn)算桿立桿地基承載力驗(yàn)算:N/Ad≤kfkk式中: N—腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad—立桿底座面積Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底座下砼基礎(chǔ)承載力:N/Ad=[fcd]=（），底座下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。按照最不利荷載考慮，地基承載力必須滿足:N/Ad=+26=123kPa。若橋位區(qū)原狀地基土承載力容許值不能滿足現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工要求，必須按前述方案進(jìn)行處理。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，地基容許承載力不小于180kPa；否則繼續(xù)采取灰土改性或改變填料類型如山皮石、泥結(jié)碎石等。7) 箱梁底模下縱橋向方木驗(yàn)算本施工方案中箱梁底模底面縱橋向采用100100mm方木，橫橋向間距300mm，方木順橋向跨度墩頂處按L=600mm進(jìn)行受力計算。變截面處方木順橋向跨度墩頂處按L=900mm進(jìn)行受力計算。墩頂截面h= q1=；100100mm方木間距均為300mm，跨度均為600mm。強(qiáng)度驗(yàn)算:線荷載q=[(q1+q2)+(q3+q4)]l=[(+)+(+2)] =，Mmax=ql2/8=，100100mm方木截面模量W=bh2/6=1001002/6=166667mm3，σ=Mmax/W=901350/166667=[σw]=12Mpa；強(qiáng)度滿足要求。剛度驗(yàn)算:線荷載q=(+1)=，100100mm方木，彈性模量E=9000MPa，慣性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4；撓度f=5ql4/(384EI)=56004/(38490008333333)=[f]=600/400=；剛度滿足要求?？辜魪?qiáng)度驗(yàn)算:Vmax=ql/2=，δτ=(3/2)Vmax/A=(3/2)103/(100100)=［δτ］=；抗剪強(qiáng)度滿足要求。變截面處：q1=；100100mm方木間距均為300mm，跨度均為900mm。強(qiáng)度驗(yàn)算:線荷載q=[(q1+q2)+(q3+q4)]l=[(+)+(+2)] =，Mmax=ql2/8=，100100mm方木截面模量W=bh2/6=1001002/6=166667mm3，σ=Mmax/W=1177538/166667=[σw]=12Mpa；強(qiáng)度滿足要求。剛度驗(yàn)算:線荷載q=(+1)=，100100mm方木，彈性模量E=9000MPa，慣性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4；撓度f=5ql4/(384EI)=59004/(38490008333333)=[f]=900/400=；剛度滿足要求?？辜魪?qiáng)度驗(yàn)算:Vmax=ql/2=，δτ=(3/2)Vmax/A=(3/2)103/(100100)=［δτ］=；抗剪強(qiáng)度滿足要求。8)立桿頂托上橫橋向主楞方木驗(yàn)算橫橋向主梁下采用100 mm150mm方木，在主梁下按按橫橋向跨度l=600mm，懸臂部分采用100 mm100mm方木，在懸臂下按橫橋向跨度l=900mm進(jìn)行計算。①橋墩頂橫梁處(橫橋向方木跨度600mm)立桿頂托上主梁下橫橋向主楞方木選取100150mm規(guī)格，取荷載最不利布置進(jìn)行計算（不考慮次梁方木自重）:橫橋向計算示意圖P為順橋向100100mm方木下傳至100150mm主楞方木的集中荷載:P=[(+1)+(+2)]=，強(qiáng)度驗(yàn)算(見《路橋施工計算手冊》P741):W=1001502/6=375000Mmax=P/l(2c+b)a=(2+)=，σ=Mmax/W=106/375000=[σw]=12MPa；強(qiáng)度滿足要求。剛度驗(yàn)算:E=9000，I=1001503/12=28125000P=(+1)=，fmax=Pa/(6EIl)[(2a+c)l24a2l+2a3ac2a3]=103150/(6900028125000600)[(2150+150)600241502600+2150315015021503]=600/400=；剛度滿足要求?？辜魪?qiáng)度驗(yàn)算:Vmax=P/l(2a+b)=(2+)=，δτ=(3/2)Vmax/A=(3/2)103/(100150)=［δτ］=；抗剪強(qiáng)度滿足要求。②翼緣板下主楞方木(橫橋向方木跨度900mm)懸臂部分立桿頂托上方木采用100100mm規(guī)格，取900mm跨度按荷載最不利布置進(jìn)行計算:橫橋向計算示意圖P為橫橋向100100mm方木下傳的集中荷載:P=[(+1)+(+2)]=， 強(qiáng)度驗(yàn)算(見《路橋施工計算手冊》P741):Mmax=P/l(2c+b)a=(2+)=，100100mm方木