【正文】 。本工程承載力抗震調整系數(shù)取。 第6層柱內力組合層數(shù)位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③①+②①+②[(①+②)+③]6A柱頂M177。 N177。 V177。 A柱底M177。 N177。 V177。 B柱頂M177。 N177。 V177。 B柱底M177。 N177。 V177。 第5層柱內力組合層數(shù)位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③①+②①+②[(①+②)+③]5A柱頂M177。98 N177。 V177。 A柱底M177。 N177。 V177。 B柱頂M177。 N177。 V177。 B柱底M177。 N177。 V177。 層數(shù)位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③①+②①+②[(①+②)+③]4A柱頂M177。 N177。 V177。 A柱底M177。 N177。 V177。 B柱頂M177。 N177。 V177。 B柱底M177。 N177。 V177。 層數(shù)位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③①+②①+②[(①+②)+③]3A柱頂M177。 N177。 V177。 A柱底M177。 N177。 V177。 B柱頂M177。 N177。 V177。52 B柱底M177。 N177。 V177。52 層數(shù)位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③①+②①+②[(①+②)+③]2A柱頂M177。 N177。 V177。 A柱底M177。 N177。 V177。 B柱頂M177。 N177。 V177。 B柱底M177。 N177。 V177。 層數(shù)位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③①+②①+②[(①+②)+③]1A柱頂M177。 N177。3506 V28177。 A柱底M177。 N177。 V28177。 B柱頂M177。 N177。 V177。 B柱底M177。 N177。 V177。 框架梁截面設計 概述本章主要進行了梁的正截面受彎承載力計算及斜截面受剪承載力計算。同時進行了框架柱的截面設計。這里以第一層的AB跨梁及第二層AB柱為例來計算。非抗震設計時框架梁彎矩的最不利內力有兩種組合，從表中看出，支座負彎矩選擇由永久荷載控制的非抗震組合，跨中正彎矩選擇由永久荷載控制的非抗震組合。非抗震設計時框架梁剪力的最不利內力組合取由永久荷載控制的非抗震組合。 層數(shù)截面位置內力可變荷載控制永久荷載控制①+②①+②1支座左端MV跨中MV支座右端MV（1）邊跨跨中 AB第一層AB框架梁的截面尺寸為：300mm600mm，混凝土等級為C30，縱向受力鋼筋采用HRB335級，箍筋采用HRB335級。材料的強度標準值和設計值如下：混凝土強度：C30：，，，正截面處于非均勻受壓時的混凝土極限壓應變。鋼筋強度：HRB335：，彈性模量。從表中得出AB跨中的最大當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計。翼緣的計算寬度：①按計算跨度考慮 ②梁凈距考慮 ③按翼緣高度考慮，假定鋼筋按一排配筋，取 ， 則這種情況不起控制作用，故取。相對受壓區(qū)高度：下部跨間截面按單筋形梁計算，因為： 屬第一類T型截面。實際配筋取3 18的HRB335(As=762mm2)。最小配筋率應比較和的大小，即：，滿足要求。（2）AB左端支座 當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計。翼緣的下部跨間截面按單筋形梁計算，因為： 屬第一類T型截面。 實際配筋取2 8的HRB335(As=)。最小配筋率應比較和的大小，即：滿足要求。圖 （3）AB右端支座 當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計。翼緣的下部跨間截面按單筋形梁計算，因為： 屬第一類T型截面。 實際配筋取2 8的HRB335(As=)。最小配筋率應比較和的大小，即：滿足要求。 AB跨梁支座右端的梁配筋圖取假定鋼筋按一排配筋，取 。（1）計算截面的確定和剪力設計值計算根據(jù)表 ，故選擇該截面進行抗剪配筋驗算，剪力設計值為。（2）復核梁截面設計，此梁屬于一般梁。根據(jù)混凝土強度C30取，則，截面尺寸滿足要求。（3）驗算可否按構造配筋則可按構造配筋，由于，則實際配筋為10@200。 框架柱的截面設計以第一層A柱為例說明柱截面設計的過程和方法。 得出A柱底的最大軸力 。設，，應考慮偏心距增大系數(shù)。，因此?；?，取按對稱配筋考慮，計算屬于小偏心受壓。根據(jù)混凝土的強度等級C30得到，相對受壓區(qū)高度：，鋼筋面積則按構造配筋每側實配3 18。圖 本章小結手算一榀框架部分為本次畢業(yè)設計的重點和難點。本章先確定了框架計算簡圖，進而對框架進行荷載計算，包括屋面及樓面永久荷載標準值，可變荷載標準值及各層重力荷載代表值。同時計算了橫向框架的側移剛度。在進行荷載計算時查閱參考了國家相關規(guī)范結合所學知識進行荷載計算，并分別計算框架在風荷載、地震力荷載以及豎向荷載作用下的內力。然后進行內力組合，并得出相應的數(shù)據(jù)對梁和柱進行截面設計。5 基礎截面計算 概述進行地基基礎設計時，應采用荷載效應最不利組合?；A設計安全等級、結構設計使用年限、結構重要性系數(shù)應按有關規(guī)范的規(guī)定采用。本章主要根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》[14]（GB500072010）及相關地質資料進行基礎截面計算。 設計依據(jù)按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB500072010）要求,當采用獨立基礎或條形基礎時，基礎埋深指基礎底面到室內地面的距離，至少取建筑物高度的,基礎高度，先計算邊柱。基礎埋深，混凝土采用C30，鋼筋采用。本工程地質情況是：場區(qū)地勢平坦，底層分布較為規(guī)律，地耐力按180kN/m2計，持力層為輕亞粘土，II類場地。其中,當基礎寬度大于或埋置深度大于時,應按下式修正：，式中，,查地基承載力修正系數(shù)表得,，分別取和。為基礎地面寬度，當按取，按取。為基礎地面以上土的加權平均重度，取。為基礎底面以下土的重度，取。先按計算,地基承載力修正。 計算步驟圖5. 1階型基礎計算簡圖 初步確定尺寸確定由柱傳至基礎頂?shù)淖畲蠛奢d：由柱的內力組合表可查得：A柱底的最大內力為，計算基底底面積可以先按照軸心受壓時面積的倍先估算。其中基本組合值,標準組合值為 ，初步確定基礎底面積：。考慮荷載偏心，將基底面積初步增加，取，得出。由于大于，故需對進行修正。 驗算偏心矩基地處的總豎向力：， 基本組合值：，標準組合值： ，偏心距：，滿足要求。平均基底壓力 ： 滿足要求。基底最大壓力： 滿足要求。 偏心荷載作用如果只在矩形基礎長邊方向產(chǎn)生偏心，則當荷載偏心距時，需計算基底凈反力設計值的最大值和最小值。其中為凈偏心距，、分別為基本組合的力，得出的值?；變舴戳Φ淖畲笞钚≡O計值為：， 基礎沖切和配筋計算取，，則，因偏心受壓，計算時用，沖切力：，抗沖切力： ，所以滿足抗沖切驗算。基礎分二級，下階 ，取，則，因偏心受壓，計算時用，沖切力：，抗沖切力 ，所以滿足抗沖切驗算。 配筋計算1．計算基礎長邊方向的彎矩設計值（1）柱邊1—1截面,。（2）變階處33截面。比較和，應按配筋，按構造要求配1318，實配。（1）柱邊22截面。（2）變階處44截面，比較和，應按配筋，按構造要求配1518實配。圖 基礎配筋圖 本章小結本工程實例基礎為柱下獨立基礎，根據(jù)內力分析得出A柱下最大的M和N值確定基礎底面積，對進行修正，并依據(jù)基本組合值的、得出凈偏心距的值。計算基底凈反力的最大最小設計值，對基礎進行抗沖切驗算，分別按基礎長邊方向和短邊方向求出柱邊1—1截面、變階處33截面和柱邊22截面、變階處44截面的彎矩值并得出相應的配筋。6 樓梯部分計算 概述 學習和參照了相關資料[7]，以國家相關規(guī)范[4]為依據(jù)，分別選擇樓梯和地基基礎進行計算和設計。計算過程都以國家關于地基設計的規(guī)范[9]為依據(jù)，確保符合相關要求。 樓梯計算 設計資料 本設計采用現(xiàn)澆板式樓梯，它由斜板、平臺梁和平臺板組成。因斜板是承重構件，故板較厚，鋼筋和混凝土用量多，自重較大，但板底平整，制模方便，其傳力路線為樓梯板的荷載傳給平臺梁，再由平臺梁傳給墻或柱。本章根據(jù)相關規(guī)范先確定了樓梯的基本參數(shù)，后進行樓梯荷載計算及斜板、平臺梁和平臺板的計算，確定了樓梯的配筋。樓梯踏步面層采用水磨石面層，底面為20mm厚混合砂漿抹灰?；炷敛捎肅30，=，梁中受力鋼筋為HRB335。 樓梯計算簡圖 梯段板設計每一踏：高度 150mm，寬度 300mm；板傾斜度：，；板水平計算跨度：ln=10=3m，板傾斜長：，斜板厚度約為梯段板斜長的1/25—1/30,故取板厚為120mm，踏步n=11(階)。 荷載計算荷載種類荷載值恒載水磨石面層（10mm面層，20mm水泥砂漿打底）（+）三角形踏步25/=斜板25/=板底抹灰20/=小計活荷載1. 荷載計算內力組合后，得到：+= += kN/m得基本組合的總荷載設計值 = kN/m2. 截面設計，每層臺階為22個，一跑臺階為11個。 板水平計算跨度 =10300=3000 mm彎矩設計值：板的有效高度： 選配。 平臺板設計設平臺板厚100mm，取1m寬板帶進行計算。1. 荷載計算 平臺板荷載計算荷載種類荷載標準值（kN/m）恒荷載水磨石面層100mm厚平臺板25=20mm厚板底抹灰20