【正文】 2= kN50%活荷載：（266+2（6）+63）= 合計 1層重力荷載代表值樓面恒載 主梁自重（不算板重）AB跨 kNBC跨 CD跨 kNCD跨上隔墻 8 =各軸連梁自重 A軸 kNB軸 kN C軸 kND軸 kN次梁自重（不算板重） 3=一層柱自重 4(+)= kN一層外墻自重（含門窗）2（+）= kN一層內(nèi)墻自重（含門窗） 2（+）= kN50%樓面活荷載 合計 總的重力荷載代表值： 質(zhì)點重力荷載代表值（kN）2） 結(jié)構(gòu)的基本自振周期① 柱側(cè)移剛度D值的計算如下表所示：.層次混凝土強(qiáng)度等級斷面bh(m2)層高h(yuǎn)(m)慣性矩IC(m4)線剛度KC=EIc/h()=∑kb/2kc(一般層)=∑kb/kc(底層)α=/(2+) (一般層)α=(+)/(2+)(底層)D=12αKc/h2A軸柱25C30102104213081C3010210417136B軸柱25C30102104254381C3010210418737 C軸柱25C30102104211111C3010210417648 D軸柱25C30102104159971C3010210414990各層D值的匯總?cè)缦卤硭荆? 層次 柱類型251A軸柱2130817136B軸柱2543818737C軸柱2111117648D軸柱1599714990∑D(kN/m)8385468511② 自振周期的計算：按頂點位移法計算,考慮填充墻對框架剛度的影響,取基本周期調(diào)整系數(shù)為ΨT=,計算公式為T=,式中uT為頂點位移(單位為m),按D值法計算,計算結(jié)果見下表: 層次Gi(kN)∑Gi(kN)Di△i△i1=∑Gi/ Di(m)ui(m)583854483854383854283854168511∴T1==③ 橫向水平地震作用計算：由抗震設(shè)防烈度為7度，第一組，建筑場地為Ⅱ類，按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GBJ112001）》可查得αmax=,Tg=,則橫向地震影響系數(shù)為：由于T1= ==按《抗震規(guī)范》。14層Fi=(GH/ ) (1)FEK=== kN頂層F=Fi+Δ 查表得 頂部附加地震作用系數(shù)=Δ= FEK=（1）FEK== 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值層次hi(m)Hi(m)Gi(kN)GHGH/(kN)Vi54321 側(cè)移驗算地震荷載作用下的側(cè)移驗算變形驗算結(jié)果如下表所示： 水平地震作用下的變形驗算層次層間剪力Vi(kN)層間剛度Diuiui1=Vi/Di(m)層高h(yuǎn)(m)i層間相對彈性轉(zhuǎn)角備注5838541/3900層間相對彈性轉(zhuǎn)角均滿足θe[θe]的要求4838541/22943838541/17732838541/15601685111/1500由上表可知，在多遇地震作用下層間位移轉(zhuǎn)角 內(nèi)力計算(1)恒載計算將AB、BC、CD跨上的荷載分別為均布荷載、。 計算框架梁應(yīng)計入板的厚度 恒載布置圖層數(shù)P1(kN)P2P3P4P5P6P7q1(kN/m)q2q3屋面1～4層樓面 框架恒載匯總表(2) 恒載作用下的內(nèi)力計算梁端、柱邊彎矩采用二次分配法計算。在計算固端彎矩時，可采用疊加的方法，按兩端固結(jié)時梁端彎矩的計算公式。1） 頂層AB跨①在均布荷載作用下引起的固端彎矩： ②在集中荷載作用下起的固端彎矩疊加得： 2）4層AB跨①在均布荷載作用下引起的固端彎矩： ②在集中荷載作用下引起的固端彎矩：疊加得： 2） 頂層BC跨① 在均布荷載作用下引起的固端彎矩： 疊加得： 3） 4層BC跨在均布荷載下的柱端彎矩疊加得：頂層CD跨4）①在均布荷載作用下引起的固端彎矩： ②在集中荷載作用下起的固端彎矩由對稱得疊加得： 2）4層CD跨①在均布荷載作用下引起的固端彎矩： ②在集中荷載作用下引起的固端彎矩：由對稱可得疊加得： 恒載作用下框架各跨各梁的彎矩值(kNm)項目ABBCCD 屋面左右14層樓面左右 (3) 活載計算和恒載處理方法一樣，： 活載布置圖 框架活載總表層數(shù)(kN)Q1(kN/m)Q2Q3屋面14層 0 (4) 活載作用下的內(nèi)力計算同恒載計算方法一樣，采用疊加法。因活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力，所以不考慮活荷載的最不利布置，而把活荷載同時作用于所有的框架梁上。1）頂層AB跨①在均布荷載作用下引起的固端彎矩： ②在集中荷載作用下引起的固端彎矩： 疊加得：=m；=m2）14層AB跨①在均布荷載作用下引起的固端彎矩： ②在集中荷載作用下引起的固端彎矩： 疊加得： 3）頂層BC跨均布荷載作用下柱端彎矩計算 4）14層CD跨均布荷載作用下柱端彎矩計算 5） 頂層CD跨在均布荷載作用下引起的固端彎矩： ②在集中荷載作用下起的固端彎矩由對稱得疊加得： 2）4層CD跨在集中荷載作用下引起的固端彎矩：由對稱可得按上述方法，計算得到各跨各梁的彎矩， 活載作用下框架各跨各梁的彎矩值(kNm)項目ABBCCD屋面左右 14層樓面左右 （5） 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，；。節(jié)點不平衡是由于縱向框架梁在節(jié)點存在偏心矩，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而的，其中剪力以向上為正。柱軸力可由梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算恒載時柱的軸力還需要考慮柱的自重。計算活載時亦采用全跨布置，其計算方法同于恒載的計算。柱重：1層柱子自重：5層柱子自重：，跨中彎矩由調(diào)幅后的梁端彎矩和跨內(nèi)實際荷載求的。俄恒荷載作用下框架彎矩計算 恒載調(diào)幅后框架彎矩圖 恒載調(diào)幅后框架剪力圖 恒載調(diào)幅后框架軸力圖活荷載作用下框架彎矩計算調(diào)幅后活載彎矩圖調(diào)幅后活載剪力圖 活載調(diào)幅后框架軸力圖（6） 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算框架在風(fēng)荷載（從左到右）下的內(nèi)力計算用D值法（改進(jìn)反彎點法）進(jìn)行計算，、其步驟為：；；。， Vi=，Mi下=yivik, Mi上=(hyi)vik上式中 yi 取修正后的值； yi=（y1+y2+y3+y0）h求出各層柱反彎點的位置和剪力后，可算得各柱柱頂和柱底截面彎矩，然后利用節(jié)點平衡條件和彎矩分配系數(shù)計算各梁端彎矩，相應(yīng)的彎矩圖及剪力、。利用結(jié)構(gòu)的對稱性，右風(fēng)的內(nèi)力圖可以從上述左風(fēng)的內(nèi)力圖求得。層次混凝土強(qiáng)度等級斷面bh(m2)層高h(yuǎn)(m)慣性矩IC(m4)線剛度KC=EIc/h()=∑kb/2kc(一般層)=∑kb/kc(底層)α=/(2+) (一般層)α=(+)/(2+)(底層)D=12αKc/h2A軸柱25C30102104213081C3010210417136B軸柱25C30102104254381C3010210418737 C軸柱25C30102104211111C3010210417648 D軸柱25C30102104159971C3010210414990各層D值的匯總?cè)缦卤硭荆? 層次 柱類型251A軸柱2130817136B軸柱2543818737C軸柱2111117648D軸柱1599714990∑D(kN/m)8385468511風(fēng)荷載作用下的位移驗算：水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：△ui=各層的層間側(cè)移值求得以后，頂點側(cè)移為各層間側(cè)移之和， 風(fēng)荷載作用下的框架側(cè)移計算層次各層風(fēng)載P層間剪力側(cè)移剛度ΣD層間位移ui/hhui/h5838541/220074838541/100623838541/67262838541/51231685111/4216框架總位移： =；層間側(cè)移最大值為1/4216，小于1/550，滿足側(cè)移限值。各層柱子在風(fēng)荷載作用下每根柱子分配到的剪