【正文】 載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa) a：玻璃板塊短邊尺寸(mm)； D：玻璃的彎曲剛度(Nmm)； df,lim：許用撓度，取短邊長(zhǎng)的1/60，為25mm；其中： D=Ete3/(12(1υ2)) ……[JGJ1022003]上式中： E：玻璃的彈性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； υ：玻璃材料泊松比，； te=(t13+t23)1/3 ……[JGJ1022003] =(63+63)1/3 = D=Ete3/(12(1υ2)) =72000(12()) =mm θ：玻璃板塊的計(jì)算參數(shù)； θ=wka4/Ete4 ……[JGJ1022003] =15004/72000/ =按參數(shù)θ，[JGJ1022003]，η= df=ημwka4/D =15004/ = ≤df,lim=25mm(中空玻璃)玻璃撓度能滿足要求!7 連接件計(jì)算基本參數(shù)： 1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：10m； 2：立柱計(jì)算間距：B1=2100mm； 3：橫梁計(jì)算分格尺寸：寬高=BH=3060mm2140mm； 4：幕墻立柱跨度：L=5100mm； 5：板塊配置：中空玻璃； 6：龍骨材質(zhì)：立柱為：Q235；橫梁為：Q235； 7：立柱與主體連接鋼角碼壁厚：6mm； 8：立柱與主體連接螺栓公稱直徑：12mm； 9：立柱受力模型：?jiǎn)慰绾?jiǎn)支； 10：連接形式：立柱與主體螺栓連接； 立柱與橫梁焊接連接；因?yàn)锽H，所以本處幕墻橫梁按梯形荷載模型進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算： 橫梁與立柱間焊接強(qiáng)度計(jì)算(1)風(fēng)荷載作用下橫梁剪力設(shè)計(jì)值(按梯形分布)： Vw=(1H/2B)/2 =21403060(12140/2/3060)/2 =(2)地震作用下橫梁剪力標(biāo)準(zhǔn)值(按梯形分布)： VEk=βEαmaxGk/AHB(1H/2B)/2 =21403060(12140/2/3060)/2 =(3)地震作用下橫梁剪力設(shè)計(jì)值： VE= = =(4)連接部位水平總剪力N1：采用Sw+： N1=Vw+ =+ =(5)自重荷載計(jì)算： N2k：自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)； B：橫梁寬度(mm)； Hg：橫梁受自重荷載分格高(mm)； N2k=BHg/2 =30601500/2 =918N N2：自重荷載(N)： N2=N2k =918 =(6)連接處組合荷載V： 采用SG+Sw+ V=(N12+N22) =(+) =(7)連接焊縫的強(qiáng)度計(jì)算： V：連接處的組合總剪力(N)； Lw：角焊縫的總有效長(zhǎng)度(mm)； hf：角焊縫的高度(mm)； ffw：角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)； f：焊縫最大應(yīng)力值(MPa)； f=V/ = = ≤ffw=160MPa焊縫強(qiáng)度可以滿足要求! 立柱與主結(jié)構(gòu)連接(1)連接處風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算： Nwk：連接處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)； B1：立柱計(jì)算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nwk=wkB1L =21005100 = Nw：連接處風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(N)： Nw= = =(2)連接處地震作用設(shè)計(jì)值： NEk：連接處地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(N)； B1：立柱計(jì)算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； NEk=βEαmaxGk/AB1L =521005100 =3213N NE：連接處地震作用設(shè)計(jì)值(N)： NE= =3213 =(3)連接處水平剪切總力： N1：連接處水平總力(N)；采用Sw+： N1=Nw+ =+ =(4)連接處重力總力： NGk：連接處自重總值標(biāo)準(zhǔn)值(N)； B1：立柱計(jì)算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； NGk=B1L =21005100 =5355N NG：連接處自重總值設(shè)計(jì)值(N)； NG= =5355 =6426N(5)連接處總剪力： N：連接處總剪力(N)； N=(N12+NG2) =(+64262) =(6)螺栓承載力計(jì)算： Nv3b：螺栓受剪承載能力設(shè)計(jì)值(N)； nv3：剪切面數(shù)：取2； d：螺栓桿直徑：12mm； fv3b：螺栓連接的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)奧氏體不銹鋼（A50）取175MPa； Nv3b=nv3πd2fv3b/4 =2122175/4 =39564N Nnum3：螺栓個(gè)數(shù)： Nnum3=N/Nv3b = = 實(shí)際取2個(gè)(7)立柱型材壁承壓能力計(jì)算： Nc4：立柱型材壁承壓能力(N)； nv3：剪切面數(shù)：取2； Nnum3：連接處螺栓個(gè)數(shù)； d：螺栓公稱直徑：12mm； t2：連接部位立柱壁厚：6mm； fc4：型材的承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)Q235取305MPa； Nc4=nv3Nnum3dt2fc4 =22126305 =87840N 87840N≥強(qiáng)度可以滿足要求!(8)鋼角碼型材壁承壓能力計(jì)算： Nc5：鋼角碼型材壁承壓能力(N)； nv4：剪切面數(shù)：取2； Nnum3：連接處螺栓個(gè)數(shù)； d：連接螺栓公稱直徑12mm； t4：幕墻鋼角碼壁厚：6mm； fc5：鋼角碼的承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)Q235取305MPa； Nc5=nv4Nnum3dt4fc5 =22126305 =87840N 87840N≥強(qiáng)度可以滿足要求!8 幕墻埋件計(jì)算(化學(xué)錨栓)基本參數(shù)： 1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：10m； 2：立柱計(jì)算間距：B=2100mm； 3：立柱長(zhǎng)度：L=5100mm； 4：立柱力學(xué)模型：?jiǎn)慰缌海? 5：埋件位置：側(cè)埋； 6：板塊配置：中空玻璃； 7：選用錨栓：M12X160化學(xué)錨栓 混凝土等級(jí)：C45；； 荷載值計(jì)算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A = =(2)幕墻受水平荷載設(shè)計(jì)值組合：采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=+ =+ =(3)立柱單元自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=BL =21005100 =5355N(4)校核處埋件受力分析： V：剪力(N)； N：軸向拉力(N)； e0：剪力作用點(diǎn)到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)；　　V= =5355 =6426N　　N=qBL =21005100 = M=e0V =1806426 =1156680Nmm 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算 [GB503672013]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進(jìn)行彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：　　1：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時(shí)：　　　　Nh=N/n+My1/Σyi2　　2：當(dāng)N/nMy1/Σyi20時(shí)：　　　　Nh=(M+NL)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：彎矩設(shè)計(jì)值；　　Nh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；　　y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；　　y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；　　L：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：　　N/nMy1/Σyi2　 =100/40000　 =因?yàn)椋? ≥0所以： Nh=N/n+My1/Σyi2= ，這里的Nsdh再乘以2就是現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際拉拔應(yīng)該達(dá)到的值。另外，我們接著分析一下錨栓群受拉區(qū)的總拉力：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時(shí)： 螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Ng=N+MΣyi/Σyi2=N而當(dāng)N/nMy1/Σyi2＜0時(shí)： 最下排的錨栓底部埋板部分為結(jié)構(gòu)受壓區(qū)，螺栓群的中性軸取最下一排錨栓位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為： Ng=(M+NL)Σyi//Σyi/2本例中，因?yàn)椋? ≥0所以： Ng=N+MΣyi/Σyi2=N= 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算 [GB503672013]規(guī)定，當(dāng)邊距c≥10hef時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d； 當(dāng)邊距c10hef時(shí)，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=350mm10hef=750mm在本計(jì)算中，部分螺栓受剪，所以，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vh=V/m=3213N 錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算　　Nta=ψE,tfud,tAs [GB503672013]上面公式中： ψE,t：錨栓抗拉承載力抗震折減系數(shù)：；；；　　Nta：錨栓鋼材受拉承載力設(shè)計(jì)值；　　fud,t：錨栓鋼材用于抗拉計(jì)算的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；　　As：錨栓有效截面面積； Nta=ψE,tfud,tAs　　 =310　　 =≥Nh=錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 基材混凝土的受拉承載力計(jì)算 本結(jié)構(gòu)埋板參數(shù)示意圖如下： 因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值Ntc應(yīng)按下列公式計(jì)算： Ntc=, [GB503672013]在上面公式中：　　Ntc：錨栓連接的基材混凝土抗拉承載力設(shè)計(jì)值；　　fcu,k：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按現(xiàn)行規(guī)范GB50010的規(guī)定采用； hef：錨栓的有效錨固深度； ψb：化學(xué)錨栓直徑對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響系數(shù)： 當(dāng)d0≤16mm時(shí)，； 當(dāng)d0=24mm時(shí)，； 介于兩者之間時(shí)候，按線性插值； 本計(jì)算中d0=12mm，所以ψb=； ψN：考慮各種因素對(duì)基材混凝土受拉承載力影響的修正系數(shù)，[GB503672013]計(jì)算； ψN=ψs,hψe,NAcN/Ac,N0 [GB503672013] ψe,N=1/(1+2eN/scr,N)≤1 [GB503672013]在上面公式中： ψs,h：考慮構(gòu)件邊距及錨固深度等因素對(duì)基材受力的影響系數(shù)，； ψe,N：荷載偏心對(duì)群錨受拉承載力的影響系數(shù)； c：錨栓的邊距(mm)； scr,N和ccr,N：混凝土呈錐形受拉時(shí)，確保每一錨栓承載力不受間距和邊距效應(yīng)影響的最小間距和最小邊距，[GB503672013]采用： ccr,N≥； scr,N≥； eN：拉力(含其合力)對(duì)受拉錨栓形心的偏心矩； AcN/Ac,N0：考慮錨栓邊距和間距對(duì)錨栓受拉承載力的影響系數(shù)，[GB503672013]確定； AcN=(c1+s1+,N)(c2+s2+,N) [GB503672013] 　 =(+100+225)(+200+225)　　 =138125mm2 Ac,N0=scr,N2 [GB503672013] =2252 =50625mm2[GB503672013]，得： ψN=ψs,hψe,NAcN/Ac,N0 =1138125/50625 =[GB503672013]，得： Ntc=, = =≥Ng=所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算 Va=ψE,vfud,VAs [GB503672013]其中： Va：錨栓鋼材受剪承載力設(shè)計(jì)值； ψE,v：錨栓抗剪承載力抗震折減系