【正文】 300 300 300 300表 336 第 5 層框架梁正截面強度計算五層 AB 跨 BＣ跨截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ VM (KNm) bh0 （mm 2） 250565 250565 250565 250365 250365bv/2 (KNm) M0＝Mbv/2 (KNm) 57γREM0 (KNm) αs=γREM0/α1fcbh02 ξ=1（12α s） 1/2 AS=ξα1fcbh0/fy 531 721 898 715 829續(xù)表 336五層 AB 跨 BＣ跨截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ V選筋 5 20 4 20 5 20 5 20 4 20實配面積(mm2) 1570 1256 1570 1570 1256ρ(%) % % % % %h0(mm) 565 565 565 365 365剪力(KN) fc α 1 b(mm) 250 2167 250 1000 250fy 300 300 300 300 300表 337 第 6 層框架梁正截面強度計算六層 AB 跨 BＣ跨截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ VM (KNm) bh0 （mm 2） 250565 250565 250565 250365 250365bv/2 (KNm) M0＝Mbv/2 (KNm) γREM0 (KNm) 58αs=γREM0/α1fcbh02 ξ=1（12α s） 1/2 AS=ξα1fcbh0/fy 271 506 537 490 338續(xù)表 337六層 AB 跨 BＣ跨截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ V選筋 4 20 3 20 4 20 4 20 3 20實配面積(mm2) 1256 942 1256 1256 942ρ(%) % % % % %h0(mm) 565 565 565 365 365剪力(KN) fc α 1 b(mm) 250 2167 250 1000 250fy 300 300 300 300 3002）梁的斜截面強度計算 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)出剪切破壞，截面設計時，對剪力設計值進行調整如下所示： ??/lnlrvbGbVmv???式中： v：表剪力增大系數，三級框架，依規(guī)范取用 ； ln：梁的凈跨 lnAB= lnBC= Gb：梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析。得到梁端截面剪力設計值lrbm?59lrbm：分別為梁在左右端順和反時針方向截面組合的彎距值：由表 338 中查得：表 338 剪力調整見下表項 目 層次Ln(m)Mlb+Mlb()VGb(KN)η調整前左端V調整前右端V調整后V(KN)續(xù)表 3386 5 4 3 2 AB 跨1 6 5 4 3 2 BC 跨1 調整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值，按剪力值在兩者之間的較大值進行截面計算斜截面強度計算見表 339—表 3所示：表 339 一層斜截面強度計算截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右調整后剪力 V （KN） γRE V （KN) bh0 （㎜ 2） 250600 250600 25036560 （KN ） 箍筋直徑 Ф（㎜）肢數（n） n=2,Φ=8 n=2,Φ=8 n=2,Φ=8Asv1（㎜ 2） 箍筋間距 s（㎜） 100 100 100Vcs=+(N) 302 304 197續(xù)表 339截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右ρsv＝nA sv1/bs （％) % % %ρsvmin＝ t/fyv（％) % % %表 340 二層斜截面強度計算：截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右調整后剪力 V （KN） γRE V （KN) bh0 （㎜ 2） 250600 250600 250365 （KN ） 箍筋直徑 Ф（㎜）肢數（n） n=2,Φ=8 n=2,Φ=8 n=2,Φ=8Asv1（㎜ 2） 箍筋間距 s（㎜） 100 100 100Vcs=+(N) 304 304 197ρsv＝nA sv1/bs （％) % % %ρsvmin＝ t/fyv（％) % % %表 341 三層斜截面強度計算：截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右調整后剪力 V （KN） 61γRE V （KN) bh0 （㎜ 2） 250600 250600 250365 （KN ） 箍筋直徑 Ф（㎜）肢數（n） n=2,Φ=8 n=2,Φ=8 n=2,Φ=8Asv1（㎜ 2） 續(xù)表 341截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右箍筋間距 s（㎜） 100 100 100Vcs=+(N) 304 304 197ρsv＝nA sv1/bs （％) % % %ρsvmin＝ t/fyv（％) % % %表 342 四層斜截面強度計算：截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右調整后剪力 V （KN） γRE V （KN) bh0 （㎜ 2） 250600 250600 250365 （KN ） 箍筋直徑 Ф（㎜）肢數（n） n=2,Φ=8 n=2,Φ=8 n=2,Φ=8Asv1（㎜ 2） 箍筋間距 s（㎜） 100 100 100Vcs=+(N) 304 304 197ρsv＝nA sv1/bs （％) % % %ρsvmin＝ t/fyv（％) % % %表 343 五層斜截面強度計算62截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右調整后剪力 V （KN） γRE V （KN) bh0 （㎜ 2） 250600 250600 250365 （KN ） 續(xù)表 343截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右箍筋直徑 Ф（㎜）肢數（n） n=2,Φ=8 n=2,Φ=8 n=2,Φ=8Asv1（㎜ 2） 箍筋間距 s（㎜） 100 100 100Vcs=+(N) 304 304 197ρsv＝nA sv1/bs （％) % % %ρsvmin＝ t/fyv（％) % % %表 344 六層斜截面強度計算：截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右調整后剪力 V （KN） γRE V （KN) bh0 （㎜ 2） 250600 250600 250365 （KN ） 箍筋直徑 Ф（㎜）肢數（n） n=2,Φ=8 n=2,Φ=8 n=2,Φ=8Asv1（㎜ 2） 箍筋間距 s（㎜） 100 100 100Vcs=+(N) 304 304 197ρsv＝nA sv1/bs （％) % % %ρsvmin＝ t/fyv（％) % % %（注：1：上表箍筋的配置是加密區(qū)的配置，加密區(qū)的長度為：AB，CD 段為 1050 ；m63BC 段為 。2：非加密區(qū)箍筋取雙肢 8@150。 ）80m 柱截面設計 混凝土為 C35 縱筋為 II 級 230/yfNm??? 箍筋為 I 級 2/yf柱正截面承載力驗算：從柱內力組合表可看出來，B 柱受力最大，我們取 B 柱驗算，其他層的柱按 B 柱配筋，取底層 II、IIII、IIIIII 截面驗算 B 柱：這里分別取彎最大一組內力，軸力最大一組內力分別計算。 Ⅲ ⅢⅠⅠⅡ Ⅱ圖 318 B 柱的截面示意圖 (1)第一層梁與 B 柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表查得左震：+＝ KNm:右震： + ＝取 ＝ bM?KNm: 第一層梁與 B 柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組分別查得64 左震：+＝ KNm:右震：+=取 CM?KNm:＝ = =?KNm::取 ＝/C:節(jié)點處近彈性彎矩分配縱然上、下柱即： . +758.. ???????gⅠⅠ⑴ M=＝ KNm:N=＝⑵M= :N=（是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整）ⅡⅡ⑴ M=＝ KNm:N=＝⑵M= : N=（是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整）ⅢⅢ⑴ M=＝ KNm: 　　　N= ＝ ⑵M= : 　 N=（是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整）其計算結果如表 334 所示：表中計算涉及到的公式：65 0011102 2210102022(1)2max{。2}3().54(,.0)(). 5,.6()14(7).5。8()。.43(0iciisbccMeNhefAlheehNfhxNefb?????????????????????當 時 取 當 時 取大 偏 心39。239。 39。1039。39。 39。39。0()8)((.5).52(9) ()。 ()()bsic cs sys ysNehefh bfAAf???? ???????小 偏 心大 偏 心 小 偏 心表 345 B 柱的正截面受壓承載力計算截面 I－I II－II III－IIIM(KNm) N（ KN） lo(mm) 4500 4500 5250 5250 5250 5250bho(mm2) 450415 500465 500465e0（mm） ea(mm) ei(mm) lo/h ξ1 ξ2 η ηei(mm) 66續(xù)表 345截面 I－I II－II III－IIIe(mm) ξ（ ξb＝ 50）大偏心 小偏心 小偏心 小偏心 大偏心 小偏心偏心性質 As=A39。s（mm2） 選筋 4 18 4 18 4 18 4 18 4 18 4 18實配面積（ mm2）1018 1018 1018 1018 1018 1018(單側)ρ%=AS/bho 當 As=A39。s0 時按構造配筋 ,且滿足 ρmin=%,單側配筋率 ρmin%,故As=A39。s=ρminbh=%500500=500(mm2)柱的斜截面承載力計算：此處以 B 柱為柱力，控制點取第一層梁與 B 柱節(jié)點，其它層及 A 柱參考 B 柱配筋。第一層梁與 B 柱節(jié)點的柱端彎矩由表 322 所示67Ⅲ ⅢⅠⅠⅡ Ⅱ圖 319 柱的控制截面計算示意圖其中剪力設計值按下式調整： ?? 式中： n：表柱凈高 uc、l：表柱上下端順和逆時針截面組合的彎矩 設計值，取調整后的彎矩值，底層柱底應考慮 彎矩增大系數：由正截面計算中第 IIII， IIIIII 截面的控制內力得： =..64uclncMKNmHVKN????????驗算柱截面尺寸 011(.2).= cREfbh KNV??????滿足要求。68 00=3,..=27CcC ccMVhVNKfbh Kf????????????????????REREREtsv 取其 中 :取 較 大 柱 端 彎 矩 且 不 考 慮取 相 應 的 剪 力 ,且 不 考 慮 與 相 應 的 軸 力 N要 乘 以 ，取 =+???????.).)=此處按構造配置配筋框架柱的箍筋加密區(qū)范圍根據下列規(guī)定決定：(1)柱端,取截面高度,柱凈高的 1/6 和 500mm 三者的較大值。本工程取 600mm。(2)底層柱，柱根不小于凈高的 1/3，本工程取 1750mm.因而此處箍筋數量取 @100(四肢)8?驗算箍筋加密區(qū)最小體積配筋率：軸壓比：????????? 查表知 .7v?%2vcyf????? 120.(60).?????符合要求。而非加密區(qū)箍筋采用 @150。因而按上述計算來配筋給柱子配筋。8?694 現澆板設計本工程采用采用梁板整體現澆結構，樓板厚 120mm，樓面活荷載 ,砼 ，鋼筋采用 級鋼筋 。在設計中按35C2()CfNm?235HPB(21)yf??彈性理論計算各板區(qū)格的彎矩進而進行板配筋計算。 區(qū)格板的分布板邊緣梁截面情況：邊橫梁?。?；3075m? 中橫梁取： ；24縱 梁?。?； 由于本工程采用的是梁板整體現澆，則根據板的平面尺寸劃分區(qū)格如下圖