【正文】 基礎(chǔ)尺寸及受力簡圖3） 基礎(chǔ)底面尺寸及地基承載力計算。i）基礎(chǔ)高度和埋置深度的確定。由構(gòu)造要求可知，基礎(chǔ)高度為h=++50mm。其中為柱插入杯口深度，查附表可得= 850 mm，為杯口厚度，查附表得 mm，取= mm。故基礎(chǔ)高度為h=_________________= mm，室內(nèi)外高差為 mm，則基礎(chǔ)埋深為d= = mmii）基礎(chǔ)底面尺寸擬定?；A(chǔ)底面面積按地基承載力計算確定，并取用荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合。由建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007—2002），= ，=0，取土與基礎(chǔ)平均自重=20KN/，則深度修正后的地基承載力特征值為=+（）= = KN/由的一組荷載，按軸心受壓估算基礎(chǔ)底面尺寸，取=+= = KN== = 考慮到偏心的影響，將基礎(chǔ)的底面尺寸再增加30%，即A== = 底面選為矩形Lb= 基礎(chǔ)底面的彈性抵抗距為W=L= = Iii）地基承載力驗算?；A(chǔ)自重和土重為（基礎(chǔ)及其上的填土的平均重度取=20KN/）=d A= = KN由表可知，選取以下三組不利內(nèi)力組合進行基礎(chǔ)底面面積計算：第一組：= = KN = KN第二組：= = KN = KN第三組：= = KN = KN先按第一組不利內(nèi)力計算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的豎向力和力矩分別為=++= =KN=+h= =KN/m基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為= = =KN/= = = KN/地基承載力驗算，即== = = KN/ = KN/ = KN/= = KN/滿足要求。取第二組不利內(nèi)力計算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的豎向力值和力矩值分別為=++= =KN=+h= =KN/m基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為== = KN/== = KN/地基承載力驗算，即== = = KN/ = KN/ = KN/= = KN/滿足要求。取第三組不利內(nèi)力計算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的豎向力值和力矩值分別為=++= =KN=+h= =KN/m基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為= = =KN/= = = KN/地基承載力驗算，即== = = KN/ = KN/ = KN/= = KN/滿足要求。4）基礎(chǔ)受沖切承載力驗算?；A(chǔ)受沖切承載力計算時采用荷載效應(yīng)的基本組合，并采用基底凈反力。由表選取下列三組不利內(nèi)力：第一組：M= , N= KN, V= KN第二組：M= , N= KN, V= KN第三組：M= , N= KN, V= KN先按第一組不利內(nèi)力計算，扣除基礎(chǔ)自重及其上土重后相應(yīng)于恒載效應(yīng)基本組合時的地基土凈反力為=N+ = KN=M+Vh = == KN./ == KN./ 按第二組不利內(nèi)力計算，地基土凈反力為=N+ = KN=M+Vh = == KN./ == KN./ 按第三組不利內(nèi)力計算，地基土凈反力為=N+ = KN=M+Vh = == KN./ == KN./ 基礎(chǔ)的壁厚度查附表得t300mm，取t=325mm，所以基礎(chǔ)頂面寬為t+75=400mm，杯壁高度=450mm，200且，取=300mm。基礎(chǔ)各細部尺寸如圖所示。對變階處進行受沖切承載力驗算，沖切破壞錐面如圖中虛線所示。=400+400+400+1200mm取保護層厚度為35mm，則基礎(chǔ)變階處界面的有效高度為所以所以受沖切承載力滿足要求。5）基礎(chǔ)底面配筋計算。i)柱邊及變階處基地凈反力計算。由表2—18中三組不利內(nèi)力設(shè)計值所產(chǎn)生的基基底凈反力見表2—19，如圖2—15所示。其中為基礎(chǔ)或變階處所對應(yīng)的基底凈反力。經(jīng)分析可知，第一組基底凈反力不起控制作用，基地底板配筋可按第二組和第三組基底凈反力進行計算。表2—19 基底凈反力 單位：kN/ 基底凈反力第一組第二組第三組柱邊處變階處ii)柱邊及變階處彎矩計算，柱邊處彎矩截面的計算，先按第二組內(nèi)力計算：長邊方向：短邊方向：再按第三組內(nèi)力計算。長邊方向短邊方向變階處截面的彎矩計算，先按第二組內(nèi)力計算。按第三組內(nèi)力計算：iii)配筋計算?；A(chǔ)底板受力鋼筋采用HRB335，=300N/,則基礎(chǔ)底板沿長邊方向的受力鋼筋截面面為柱邊處 ==變階處 ==所以選用 13?；A(chǔ)底板沿短邊方向的受力鋼筋截面面積為柱邊處 =變階處 =所以選用13。（2）B柱。1）荷載。從表2—15中選取的柱底截面最不利以內(nèi)力如表2—20所示表220 B柱基礎(chǔ)設(shè)計時的最不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合荷載效應(yīng)基本組合第一組第二組第三組2）基礎(chǔ)底面尺寸基地及承載力驗算。i) 基礎(chǔ)高度和埋置深度確定。柱插入杯口深度h1==*1000=900800。查附表213，杯底厚度a1=200mm,取a1=250mm。查附表214，杯壁厚度t=300mm,取t=325mm,杯口墊層厚50mm?；A(chǔ)高度h=900+250+50=1200mm；，則基礎(chǔ)埋置深度為d=1200500150=1550mm。ii) 基礎(chǔ)底面尺寸擬定?；A(chǔ)底面面積按地基承載力確定，并取荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合。由《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB500072002）=, =0,取土與基礎(chǔ)平均自重=20KN/m3,經(jīng)深度修正后地基承載力特征值為 由的一組荷載，按軸心受壓估算基礎(chǔ)底面尺寸，取考慮到偏心作用的影響，將基礎(chǔ)的底面尺寸再增加30%，即A==*=底面選為矩形l*b=*=,則基礎(chǔ)底面的彈性抵抗矩為iii)地基承載力驗算，基礎(chǔ)自重和土重為（基礎(chǔ)及其填土的平均密度取=20KN/）由表220可知，選取以下三組不利內(nèi)力組合進行基礎(chǔ)底面面積計算 第一組：第二組：, , =第三組：, , =.先按第一組不利內(nèi)力計算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的豎向力和力矩分別是：+====基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為：+地基承載力驗算，即（+）/====*=滿足要求。取第二組不利內(nèi)力計算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的豎向力合力矩分別為：+==*=基礎(chǔ)底面邊緣的壓力為：+地基承載力驗算，即（+）/2====*=滿足要求。取第三組不利內(nèi)力計算，基礎(chǔ)底面相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的豎向力和力矩分別是：+==+*=基礎(chǔ)邊緣的壓力為：++地基承載力驗算，即（+）/2====*=滿足要求。3）基礎(chǔ)受沖切承載力驗算?；A(chǔ)受沖切承載力計算式采用荷載效應(yīng)的基本組合，并采用基底凈反力。由表220選取下列三組不利內(nèi)力：第一組： , , 。第二組： KNm，, 。第三組：。先按第一組不利內(nèi)力計算，地基反力為：先按第二組不利內(nèi)力計算，地基反力為：先按第三組不利內(nèi)力計算，地基反力為：基礎(chǔ)的杯壁厚度，基礎(chǔ)頂面寬度，杯壁高度且，取?；A(chǔ)各細部尺寸如下圖2—46所示：對變階處進行沖切承載力驗算。沖切破壞錐面如圖2—47所示：圖247 地基受沖切承載力截面誒之及底板計算簡圖取保護層厚度為35mm，則基礎(chǔ)變階處截面的有效高度為：所以 所以沖切驗算滿足要求。4）基礎(chǔ)板底配筋計算。i）柱邊及變截面處地基凈反力計算，如下表2—21所示。表2—21 地基凈反力 單位：地基凈反力第一組第二組第三組柱邊處變階處Ii）柱邊及變階處彎矩計算。先按第一組內(nèi)力計算，柱邊處截面彎矩：長邊： = ，短邊方向：= = 再按第三組內(nèi)力計算，柱邊處截面彎矩：長邊： = ，短邊方向：= = 變截面處彎矩計算，先按第一組內(nèi)力計算。 = ， = ，再按第三組內(nèi)力計算。 = ， = ，Iii）配筋計算。基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HRB335，則基礎(chǔ)底板沿長邊方向受力鋼筋截面面積為：柱邊處 變階處 所以選用13 10@200。則基礎(chǔ)底板沿長邊方向受力鋼筋截面面積為：柱邊處：；變截面處：。所以選用13 10@200。